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处理第 1/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "一晶面在 $X,\quad y,\quad z$ 轴上的截距分别为2a、3b、6c，求该晶面的晶面指数",
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"answer": "h:k:1=236=3:2:1,该晶面的晶面指数为（321）"
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},
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{
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"question": "一晶面在x $Z$ 轴上的截距分别为 $a/3$ 、b/2、 $c$ ，求出该晶面的晶面指数",
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||
"answer": "h:k:1=3:2：1，该晶面的晶面指数为（321）"
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}
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]
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处理第 2/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "定性描述晶体结构的参量有哪些？",
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"answer": "对称轴、对称中心、晶系、点阵。"
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},
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{
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"question": "定量描述晶体结构的参量有哪些？",
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"answer": "晶胞参数。"
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}
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]
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处理第 3/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "依据结合力的本质不同，晶体中的键合作用分为哪几类？",
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"answer": "晶体中的键合作用可分为离子键、共价键、金属键、范德华键和氢键。"
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},
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{
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"question": "离子键的特点是什么？",
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"answer": "离子键的特点是没有方向性和饱和性，结合力很大。"
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},
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{
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"question": "共价键的特点是什么？",
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"answer": "共价键的特点是具有方向性和饱和性，结合力也很大。"
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},
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{
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"question": "金属键的特点是什么？",
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||
"answer": "金属键是没有方向性和饱和性的的共价键，结合力是离子间的静电库仑力。"
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},
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{
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"question": "范德华键的特点是什么？",
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"answer": "范德华键是通过分子力而产生的键合，分子力很弱。"
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},
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{
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"question": "氢键的特点是什么？",
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"answer": "氢键是两个电负性较大的原子相结合形成的键，具有饱和性。"
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}
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]
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处理第 4/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "等径球最紧密堆积的空隙有哪两种？",
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"answer": "等径球最紧密堆积有六方和面心立方紧密堆积两种。"
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},
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{
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"question": "一个球的周围有多少个四面体空隙、多少个八面体空隙？",
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"answer": "一个球的周围有8个四面体空隙、6个八面体空隙。"
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}
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]
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处理第 5/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "n个等径球作最紧密堆积时可形成多少个四面体空隙、多少个八面体空隙？",
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"answer": "n个等径球作最紧密堆积时可形成n个八面体空隙、2n个四面体空隙。"
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||
},
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{
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"question": "不等径球是如何进行堆积的？",
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"answer": "不等径球体进行紧密堆积时，可以看成由大球按等径球体紧密堆积后，小球按其大小分别填充到其空隙中，稍大的小球填充八面体空隙，稍小的小球填充四面体空隙，形成不等径球体紧密堆积。"
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}
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]
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处理第 6/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 7/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "计算面心立方晶胞中的原子数、配位数、堆积系数。",
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"answer": "面心：原子数4，配位数6，堆积密度74.05%"
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},
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{
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||
"question": "计算密排六方晶胞中的原子数、配位数、堆积系数。",
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||
"answer": "六方：原子数6，配位数6，堆积密度74.05%"
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}
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]
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处理第 8/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 9/1735 条数据...
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处理第 10/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "根据半径比关系，说明离子 $\\mathrm{Si}^{4+}$ 与 $O^{2-}$ 配位时的配位数是多少？已知 $r_{O^{2-}}=0.132\\mathrm{nm}$，$r_{\\mathrm{Si}^{4+}}=0.039\\mathrm{nm}$。",
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||
"answer": "对于 $\\mathrm{Si}^{4+}$ 来说，其 $r_{+}/r_{-}$ 是0.295；依据正离子配位数与正负离子半径比的关系知配位数为4。"
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},
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{
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"question": "根据半径比关系，说明离子 $\\mathrm{K}^{+}$ 与 $O^{2-}$ 配位时的配位数是多少？已知 $r_{O^{2-}}=0.132\\mathrm{nm}$，$r_{\\mathrm{K}^{+}}=0.131\\mathrm{nm}$。",
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"answer": "对于 $\\mathrm{K}^{+}$ 来说，其 $r_{+}/r_{-}$ 是0.99；依据正离子配位数与正负离子半径比的关系知配位数为8。"
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},
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{
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"question": "根据半径比关系，说明离子 $\\mathrm{Al}^{3+}$ 与 $O^{2-}$ 配位时的配位数是多少？已知 $r_{O^{2-}}=0.132\\mathrm{nm}$，$r_{\\mathrm{Al}^{3+}}=0.057\\mathrm{nm}$。",
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||
"answer": "对于 $\\mathrm{Al}^{3+}$ 来说，其 $r_{+}/r_{-}$ 是0.43；依据正离子配位数与正负离子半径比的关系知配位数为6。"
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},
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{
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"question": "根据半径比关系，说明离子 $\\mathrm{Mg}^{2+}$ 与 $O^{2-}$ 配位时的配位数是多少？已知 $r_{O^{2-}}=0.132\\mathrm{nm}$，$r_{\\mathrm{Mg}^{2+}}=0.078\\mathrm{nm}$。",
|
||
"answer": "对于 $\\mathrm{Mg}^{2+}$ 来说，其 $r_{+}/r_{-}$ 是0.59；依据正离子配位数与正负离子半径比的关系知配位数为6。"
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}
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]
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```
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处理第 11/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 12/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "在NaCl型结构晶体中，测得MgS的晶胞参数为a=0.5201 nm（阴离子相互接触），求MgS中离子的半径。",
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"answer": "MgS中a=0.5201 nm，阴离子相互接触，a=2√2 r-，因此rS2-=0.177 nm。"
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},
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{
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"question": "在NaCl型结构晶体中，测得MnS的晶胞参数为a=0.5201 nm（阴离子相互接触），求MnS中离子的半径。",
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||
"answer": "MnS中a=0.5201 nm，阴离子相互接触，a=2√2 r-，因此rS2-=0.177 nm。"
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},
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{
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||
"question": "在NaCl型结构晶体中，测得CaS的晶胞参数为a=0.567 nm（一般阳离子-阴离子接触），求CaS中离子的半径。",
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"answer": "CaS中a=0.567 nm，阳离子-阴离子相互接触，a=2(r+ + r-)，因此rCa2+=0.107 nm。"
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},
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{
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"question": "在NaCl型结构晶体中，测得CaO的晶胞参数为a=0.480 nm（一般阳离子-阴离子接触），求CaO中离子的半径。",
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||
"answer": "CaO中a=0.480 nm，阳离子-阴离子相互接触，a=2(r+ + r-)，因此rO2-=0.097 nm。"
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},
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{
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"question": "在NaCl型结构晶体中，测得MgO的晶胞参数为a=0.420 nm（一般阳离子-阴离子接触），求MgO中离子的半径。",
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||
"answer": "MgO中a=0.420 nm，阳离子-阴离子相互接触，a=2(r+ + r-)，因此rMg2+=0.113 nm。"
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}
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]
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```
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处理第 13/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "氟化锂（LiF）为NaCl型结构，测得其密度为 2.6g/cm^3 ，根据此数据计算晶胞参数。",
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"answer": "设晶胞的体积为V，相对原子质量为M,对于NaC1型结构来说，其 n=4 则晶胞体积 V= (n M)/(N0ρ)= (4×26)/(6.023×10^28×2.6)=6.64×10^-23 nm 则晶胞参数：a0 = 立方根V = 0.405 nm"
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},
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{
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"question": "将根据密度计算得到的晶胞参数值与从离子半径计算得到的数值进行比较。",
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"answer": "根据离子半径计算： a=2(r++r-)=4.14 nm ∴ a0 < a"
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}
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]
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```
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处理第 14/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 15/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "计算 CdI2 晶体中的 I- 的电价是否饱和？",
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"answer": "CdI2晶体中 Cd2+ 的配位数 CN=6 ，I与三个在同一边的Cd²相连，且I的配位数CN=3,所以CN ∑i(z+/CN)=1=1z−1 ，即 I− 电价饱和"
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},
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{
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"question": "计算 CaTiO3 晶体中 O2- 的电价是否饱和？",
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||
"answer": "CaTiO3晶体中， Ca2+ 的配位数 CN=12 ， Ti4+ 的配位数 CN=6 ， O2- 的配位数 CN=6 所以CN ∑i(z+/CN)=2=|z−| ，即 O2- 电价饱和。"
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}
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]
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```
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处理第 16/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "计算四面体空隙数与 O2- 数之比",
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"answer": "四面体空隙数与 O2- 数之比为2:1"
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},
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{
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||
"question": "计算八面体空隙数与 O2- 数之比",
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||
"answer": "八面体空隙数与 O2- 数之比为1:1"
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||
}
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]
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```
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处理第 17/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "根据电价规则，在下面情况下，空隙内各需填入何种价数的阳离子，并对每一种结构举出一个例子。（1）所有四面体空隙位置均填满",
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||
"answer": "阴阳离子价态比应为1:2如CaF2"
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},
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{
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"question": "根据电价规则，在下面情况下，空隙内各需填入何种价数的阳离子，并对每一种结构举出一个例子。（2）所有八面体空隙位置均填满",
|
||
"answer": "阴阳离子价态比应为1:1如NaCl"
|
||
},
|
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{
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||
"question": "根据电价规则，在下面情况下，空隙内各需填入何种价数的阳离子，并对每一种结构举出一个例子。（3）填满一半四面体空隙位置",
|
||
"answer": "阴阳离子价态比应为1：1如ZnS"
|
||
},
|
||
{
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||
"question": "根据电价规则，在下面情况下，空隙内各需填入何种价数的阳离子，并对每一种结构举出一个例子。（4）填满一半八面体空隙位置",
|
||
"answer": "阴阳离子价态比应为1:2如 TiO2"
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}
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]
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处理第 18/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 19/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 20/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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||
"question": "钛酸钡是一种重要的铁电陶瓷，其晶型是钙钛矿结构，试问属于什么点阵？",
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||
"answer": "属于立方晶系"
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||
},
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||
{
|
||
"question": "钛酸钡是一种重要的铁电陶瓷，其晶型是钙钛矿结构，试问这个结构中离子的配位数为若干？",
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||
"answer": "Ba²、Ti和 O²⁻ 的配位数分别为12、6和6"
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||
},
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||
{
|
||
"question": "钛酸钡是一种重要的铁电陶瓷，其晶型是钙钛矿结构，试问这个结构遵守鲍林规则吗？请作充分讨论。",
|
||
"answer": "这个结构遵守鲍林规则鲍林第一规则—配位多面体规则 r O²⁻=0.132nm r Ti⁴⁺=0.064nm r Ba²⁺=0.143nm 对于Ti O²⁻ r Ti⁴⁺/r O²⁻=0.064/0.132=0.485 配位数为6 对于Ba²⁺ O²⁻ r Ba²⁺/r O²⁻=0.143/0.132=1.083 配位数为12 符合鲍林第一规则 鲍林第二规则 电价规则 即负离子电荷 Z = ∑i (zi⁺/CNi) 则 O²⁻ 离子电荷=(2/12)×4+(4/6)×2=2 与 O²⁻ 离子电荷相等，故符合鲍林第二规则，又根据钙钛矿型结构知其配位多面体不存在共棱或共面的情况，结构情况也符合鲍林第四规则——不同配位体连接方式规则和鲍林第五规则—节约规则所以钙钛矿结构遵守鲍林规则。"
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}
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]
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```
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处理第 21/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "硅酸盐晶体结构有何特点？",
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||
"answer": "硅酸盐晶体结构非常复杂，但不同的结构之间具有下面的共同特点：
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（1）结构中的 Si4+ 离子位于O2-离子形成的四面体中心，构成硅酸盐晶体的基本结构单元[Si04] 四面体。Si-O-Si是一条夹角不等的折线，一般在 145° 左右。
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||
（2）[Si04]四面体的每个顶点，即O2-离子最多只能为两个[Si04]四面体所共用。
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||
（3）两个相邻的 [Si04] 四面体之间只能共顶而不能共棱或共面连接。
|
||
（4）[Si04]四面体中心的 Si4+ 离子可以部分地被 Al3+ 离子所取代，取代后结构本身不发生太大变化，即所谓的同晶取代，但晶体的性质发生了很大的变化。这为材料的改性提供了可能。"
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},
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{
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"question": "怎样表征硅酸盐的化学式？",
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"answer": "硅酸盐的化学式表征方法主要有以下两种：
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（1）氧化物表示法
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将构成硅酸盐晶体的所有氧化物按一定的比例和顺序全部写出来，先是1价的碱金属氧化物，其次是2价、3价的金属氧化物，最后是 SiO2
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（2）无机络合盐表示法
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||
构成硅酸盐晶体的所有离子按一定的比例和顺序全部写出来，再把相关的络阴离子用中括号括起来即可。先是1价、2价的金属离子，其次是 Al3+ 离子和 Si4+ 离子，最后是 O2- 离子和 OH- 离子。
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||
氧化物表示法的优点在于一目了然的反应出晶体的化学组成，可以按此配料来进行晶体的实验室合成。用无机络合盐法则可以比较直观的反应出晶体所属的结构类型，进而可以对晶体结构及性质作出一定程度的预测。两种表示方法之间可以相互转换。"
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||
}
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]
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API调用错误: Invalid control character at: line 4 column 52 (char 95)
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处理第 22/1735 条数据...
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```json
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[
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||
{
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||
"question": "硅酸盐晶体的分类依据是什么？",
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||
"answer": "硅酸盐晶体主要是根据 [Si04] 在结构中的排列结合方式来分类。"
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||
},
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{
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||
"question": "硅酸盐晶体可分为那几类？",
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||
"answer": "硅酸盐晶体具体可以分为五类：岛状、组群状、链状、层状和架状。"
|
||
},
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{
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||
"question": "岛状硅酸盐晶体的结构特点是什么？",
|
||
"answer": "岛状硅酸盐晶体的结构特点是 [Si04] 四面体，不共用02-，络阴离子团为 [Si04]，Si:0 为 1:4。"
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||
},
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||
{
|
||
"question": "组群状硅酸盐晶体的结构特点是什么？",
|
||
"answer": "组群状硅酸盐晶体的结构特点是 [Si04] 共用1或2个02-，形状为双四面体或三节环、四节环、六节环，络阴离子团为 [Si20] 或 [Sis0]6、[Si4012]8、[SisO18]12，Si:0 为 2:7 或 1:3。"
|
||
},
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{
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||
"question": "链状硅酸盐晶体的结构特点是什么？",
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||
"answer": "链状硅酸盐晶体的结构特点是 [Si04] 共用2或3个02-，形状为单链或双链，络阴离子团为 [Si206]4 或 [Si40]，Si:0 为 1:3 或 4:11。"
|
||
},
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{
|
||
"question": "层状硅酸盐晶体的结构特点是什么？",
|
||
"answer": "层状硅酸盐晶体的结构特点是 [Si04] 共用3个02-，形状为平面层，络阴离子团为 [Si4010]，Si:0 为 4:10。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "架状硅酸盐晶体的结构特点是什么？",
|
||
"answer": "架状硅酸盐晶体的结构特点是 [Si04] 共用4个02-，形状为骨架 [(AlxSi4)0]，络阴离子团为 [Si04]4，Si:0 为 1:4。"
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||
}
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||
]
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```
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处理第 23/1735 条数据...
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||
```json
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[
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{
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"question": "下列硅酸盐矿物Mg2[Si04]属何种结构类型",
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"answer": "岛状"
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},
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{
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"question": "下列硅酸盐矿物K[A1SisO]属何种结构类型",
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||
"answer": "架状"
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},
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{
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"question": "下列硅酸盐矿物CaMg[Si20]属何种结构类型",
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"answer": "单链"
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},
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{
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||
"question": "下列硅酸盐矿物Mgs[Si4Oo](OH)2属何种结构类型",
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||
"answer": "层状（复网）"
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},
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{
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||
"question": "下列硅酸盐矿物Ca2A1[A1Si0]属何种结构类型",
|
||
"answer": "组群（双四面体）"
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||
}
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]
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```
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处理第 24/1735 条数据...
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||
```json
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[
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{
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||
"question": "根据 Mg2[SiO4] 在（100）面的投影图回答：结构中有几种配位多面体，各配位多面体间的连接方式怎样？",
|
||
"answer": "有两种配位多面体，[SiO4]，[MgO6]，同层的[MgO6]八面体共棱，如59[MgO]和49[MgO6]共棱7502-和2702-，不同层的[MgO6]八面体共顶，如1[MgO]和51[MgO6]共顶是2202-，同层的[MgO]与[SiO4]共顶，如T[MgO]和7[SiO4]共顶2202-，不同层的[MgO6]与[SiO4]共棱，T[MgO]和43[SiO4]共2802-和2802-"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "根据 Mg2[SiO4] 在（100）面的投影图回答：O2-的电价是否饱和？",
|
||
"answer": "O2-与3个[Mg]和1个[SiO]，N∑i(z+/CN)=2=1z-1，所以O2-饱和"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "根据 Mg2[SiO4] 在（100）面的投影图回答：晶胞的分子数是多少？",
|
||
"answer": "z=4"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "根据 Mg2[SiO4] 在（100）面的投影图回答：Si4+和Mg2+所占的四面体空隙和八面体空隙的分数是多少？",
|
||
"answer": "Si4+占四面体空隙=1/8，Mg2+占八面体空隙=1/2"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 25/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 26/1735 条数据...
|
||
[
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||
{
|
||
"question": "石墨、滑石和高岭石具有层状结构，说明石墨结构的区别及由此引起的性质上的差异。",
|
||
"answer": "石墨中同层C原子进行SP2杂化，形成大口键，每一层都是六边形网状结构。由于间隙较大，电子可在同层中运动，可以导电，层间分子间力作用，所以石墨比较软。"
|
||
},
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||
{
|
||
"question": "石墨、滑石和高岭石具有层状结构，说明滑石和高岭石结构的区别及由此引起的性质上的差异。",
|
||
"answer": "滑石和高岭石区别主要是滑石是Mg取代 Al3+ 的2：1型结构八面体层为三八面体型结构而高岭石为1:1型二八面体结构"
|
||
}
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]
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||
处理第 27/1735 条数据...
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||
```json
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||
[
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||
{
|
||
"question": "在硅酸盐晶体中， Al3+为什么能部分置换硅氧骨架中的 Si4+",
|
||
"answer": "Al3+可与 O2-形成 [AlO4]5- Al3+与 Si4+处于第二周期，性质类似，易于进入硅酸盐晶体结构中与 Si4+发生同晶取代，由于遵循鲍林规则，所以只能部分取代"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "Al3+置换 Si4+后，对硅酸盐组成有何影响",
|
||
"answer": "Al3+置换 Si4+是部分取代， Al3+取代 Si4+时，结构单元[AlSiO4][AlSiO5]，失去了电中性，有过剩的负电荷，为了保持电中性，将有一些半径较大而电荷较低的阳离子如 K+ Ca2+ Ba2+进入结构中"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "用电价规则说明 Al3+置换骨架中的 Si4+时，通常不超过一半，否则将使结构不稳定",
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||
"answer": "设 Al3+置换了一半的 Si4+，则 O2-与一个 Si4+一个 Al3+相连，阳离子静电键强度=3/4×1+4/4×1=7/4,O2-电荷数为-2，二者相差为 1/4，若取代超过一半，二者相差必然>1/4，造成结构不稳定"
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||
}
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]
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```
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处理第 28/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 29/1735 条数据...
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[
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{
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||
"question": "非化学计量化合物有何特点？",
|
||
"answer": "非化学计量化合物的特点：非化学计量化合物产生及缺陷浓度与气氛性质、压力有关；可以看作是高价化合物与低价化合物的固溶体；缺陷浓度与温度有关，这点可以从平衡常数看出；非化学计量化合物都是半导体。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "为什么非化学计量化合物都是n型或p型半导体材料？",
|
||
"answer": "由于负离子缺位和间隙正离子使金属离子过剩产生金属离子过剩（n型）半导体，正离子缺位和间隙负离子使负离子过剩产生负离子过剩（p型）半导体。"
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||
}
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]
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处理第 30/1735 条数据...
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||
[
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{
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||
"question": "影响置换型固溶体形成的因素有哪些？",
|
||
"answer": "影响形成置换型固溶体影响因素：（1）离子尺寸：15%规律：1. (R1-R2)/R1>15%不连续。2.%连续。3.>40%不能形成固熔体。（2）离子价：电价相同，形成连续固熔体。（3）晶体结构因素：基质，杂质结构相同，形成连续固熔体。（4）场强因素。（5）电负性：差值小，形成固熔体。差值大形成化合物。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "影响间隙型固溶体形成的因素有哪些？",
|
||
"answer": "影响形成间隙型固溶体影响因素：（1）杂质质点大小：即添加的原子愈小，易形成固溶体，反之亦然。（2）晶体（基质）结构：离子尺寸是与晶体结构的关系密切相关的，在一定程度上来说，结构中间隙的大小起了决定性的作用。一般晶体中空隙愈大，结构愈疏松，易形成固溶体。（3）电价因素：外来杂质原子进人间隙时，必然引起晶体结构中电价的不平衡，这时可以通过生成空位，产生部分取代或离子的价态变化来保持电价平衡。"
|
||
}
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||
]
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||
处理第 31/1735 条数据...
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||
```json
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[
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||
{
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||
"question": "形成固溶体后对晶体性质的影响有哪些？",
|
||
"answer": "影响有：（1）稳定晶格，阻止某些晶型转变的发生；（2）活化晶格，形成固溶体后，晶格结构有一定畸变，处于高能量的活化状态，有利于进行化学反应；（3）固溶强化，溶质原子的溶入，使固溶体的强度、硬度升高；（4）形成固溶体后对材料物理性质的影响：固溶体的电学、热学、磁学等物理性质也随成分而连续变化，但一般都不是线性关系。固溶体的强度与硬度往往高于各组元，而塑性则较低。"
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||
}
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]
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```
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处理第 32/1735 条数据...
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[
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{
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||
"question": "说明下列符号的含义：V_{Na}",
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||
"answer": "钠原子空位"
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},
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{
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"question": "说明下列符号的含义：V_{Na}'",
|
||
"answer": "钠离子空位，带一个单位负电荷"
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||
},
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{
|
||
"question": "说明下列符号的含义：V_{Cl}^*",
|
||
"answer": "氯离子空位，带一个单位正电荷"
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||
},
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||
{
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||
"question": "说明下列符号的含义：（V_{Na}'V_{Cl}^*）",
|
||
"answer": "最邻近的Na空位、Cl空位形成的缔合中心"
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||
},
|
||
{
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||
"question": "说明下列符号的含义：Ca_{K}^*",
|
||
"answer": "Ca2+ 占据K.位置，带一个单位正电荷"
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||
},
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||
{
|
||
"question": "说明下列符号的含义：Ca_{Ca}",
|
||
"answer": "Ca原子位于Ca原子位置上"
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||
},
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||
{
|
||
"question": "说明下列符号的含义：Ca_{i}^{* *}",
|
||
"answer": "Ca2+ 处于晶格间隙位置"
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||
}
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||
]
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处理第 33/1735 条数据...
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[
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{
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||
"question": "写出NaCl溶入CaCl2中形成空位型固溶体的缺陷反应式",
|
||
"answer": "NaCl >Naca +Cla+Va* NaC"
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||
},
|
||
{
|
||
"question": "写出CaCl2溶入NaCl中形成空位型固溶体的缺陷反应式",
|
||
"answer": "CaCl2 >CaNa'+2Clci+Va'"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "写出NaCl形成肖特基缺陷的缺陷反应式",
|
||
"answer": "$Rsh$ $+V_{cl}$"
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||
},
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{
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"question": "写出Agl形成弗伦克尔缺陷（Ag进入间隙）的缺陷反应式",
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||
"answer": "AgAg $V_{Ag}$ $+Ag_{i}$"
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||
}
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]
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处理第 34/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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||
"question": "Mg0的密度是 3.58g/cm^3 ，其晶格参数是 0.42nm ，计算单位晶胞Mg0的肖特基缺陷数。",
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||
"answer": "设有缺陷的 Mg0 晶胞的晶胞分子数为 X ，晶胞体积 V= (4.20)^3 ，x= p VNO/M=3.96,单位晶胞的肖脱基缺陷数 =4- X=0.04"
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||
}
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]
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```
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处理第 35/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 36/1735 条数据...
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[
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{
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||
"question": "Mg0晶体的肖特基缺陷生成能为84kJ/mol，计算该晶体1000K的缺陷浓度。",
|
||
"answer": "n/N=exp (-E/2RT)， R=8.314， T=1000K :n/N=6.4×10^-3"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "Mg0晶体的肖特基缺陷生成能为84kJ/mol，计算该晶体1500K的缺陷浓度。",
|
||
"answer": "n/N=exp (-E/2RT)， R=8.314， T=1500K :n/N=3.5×10^-2"
|
||
}
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]
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处理第 37/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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||
"question": "非化学计量化合物 Fe_xO 中，Fe3+/Fe2+=0.1，求 Fe_xO 中的空位浓度。",
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||
"answer": "[Vr'']=(1-y)/(x+1)=0.0435/(1+0.9565)=2.22×10^-2"
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||
},
|
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{
|
||
"question": "非化学计量化合物 Fe_xO 中，Fe3+/Fe2+=0.1，求 Fe_xO 中的 x 值。",
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||
"answer": "X=1-y=1-0.0435=0.9565,Fe0.9565O"
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||
}
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]
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```
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处理第 38/1735 条数据...
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||
```json
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[
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||
{
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||
"question": "如果增大周围氧气的分压，非化学计量化合物 Fe1-xO 的密度将发生怎么样的变化？增大还是减小？为什么？",
|
||
"answer": "202(g) 0o+Vre’ +2h* k=[O][Vr’’][h']/PO21/2=4[00][Vr’′]3/PO1/2 [Vre′′]PO²1/6, PO[Vr]↓"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "如果增大周围氧气的分压，非化学计量化合物 Zn1+xO 的密度将发生怎么样的变化？增大还是减小？为什么？",
|
||
"answer": "Zn (g) → Zni• + e Zn (g) +1/202=Zn0 Zn:+e’+1/20→Zn0 [Zno]=[e'] PO,T[Zni]↓"
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||
}
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]
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```
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处理第 39/1735 条数据...
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||
```json
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[
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||
{
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||
"question": "对于刃位错，区别其位错线方向、伯氏矢量和位错运动方向的特点。",
|
||
"answer": "刃位错：位错线垂直于位错线垂直于位错运动方向。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "对于螺位错，区别其位错线方向、伯氏矢量和位错运动方向的特点。",
|
||
"answer": "螺位错：位错线平行于位错线平行于位错运动方向。"
|
||
}
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||
]
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```
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处理第 40/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 41/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 42/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 43/1735 条数据...
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```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "从化学组成考虑，试比较固溶体与化合物、机械混合物的差别。",
|
||
"answer": "<html><body><table><tr><td></td><td>固溶体</td><td>机械混合物</td><td>化合物</td></tr><tr><td>化学计量</td><td>不遵守定比定律</td><td></td><td>遵守定比定律</td></tr><tr><td>化学组成</td><td>不确定</td><td>有几种混合物就有多少化学组成</td><td>确定</td></tr></table></body></html>"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "从相组成考虑，试比较固溶体与化合物、机械混合物的差别。",
|
||
"answer": "<html><body><table><tr><td></td><td>固溶体</td><td>机械混合物</td><td>化合物</td></tr><tr><td>相数</td><td>均匀单相</td><td>多相</td><td>单相均匀</td></tr></table></body></html>"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "以A0溶质溶解在 B2O3 溶剂中为例，从化学组成考虑，试比较固溶体与化合物、机械混合物的差别。",
|
||
"answer": "<html><body><table><tr><td>比较项</td><td>固溶体</td><td>化合物</td><td>机械混合物</td></tr><tr><td>化学组成</td><td>B2xAxO X （x=0~2）</td><td>AB2O4</td><td>AO+B2O3</td></tr></table></body></html>"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "以A0溶质溶解在 B2O3 溶剂中为例，从相组成考虑，试比较固溶体与化合物、机械混合物的差别。",
|
||
"answer": "<html><body><table><tr><td>比较项</td><td>固溶体</td><td>化合物</td><td>机械混合物</td></tr><tr><td>相组成</td><td>均匀单相</td><td>单相</td><td>两相有界面</td></tr></table></body></html>"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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处理第 44/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 45/1735 条数据...
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[
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{
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||
"question": "Al2O3 在MgO中形成有限固溶体，在低共熔温度 1995°C 时约有18wt%Al2O3溶入MgO中，假设MgO单位晶胞尺寸变化可忽略不计。预计当Al3+为填隙离子时的密度变化。",
|
||
"answer": "缺陷反应为： Al2O3→MgO 2ALi··· +3Oo +3VMg''。固溶式分子式： Mg3AlVMe。取100g试样为基准： mAl2O3=18/102=0.176， mMgO=82/40.3=2.035。MgO中固溶18wt%的Al2O3后的分子式为： 2.035MgO·0.176Al2O3或Mg2.035Al0.352O2.563。各项除以2.563得 Mg0.794Al0.137O。由该式得 x=0.137代入固溶式，Mg3Al0.137VMg0.137O。设固溶前后晶胞体积不变，则密度变化为： ρ/ρMgO=(0.176×102+2.035×40.3)/(2.563×40.3)=0.968。所以，固溶后的密度小于固溶前的密度。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "Al2O3 在MgO中形成有限固溶体，在低共熔温度 1995°C 时约有18wt%Al2O3溶入MgO中，假设MgO单位晶胞尺寸变化可忽略不计。预计当Al3+为置换离子时的密度变化。",
|
||
"answer": "缺陷反应为： Al2O3→MgO 2AlMg· +3Oo +VMg''。固溶式分子式： MgAlVMg。取100g试样为基准： mAl2O3=18/102=0.176， mMgO=82/40.3=2.035。MgO中固溶18wt%的Al2O3后的分子式为： 2.035MgO·0.176Al2O3或Mg2.035Al0.352O2.563。各项除以2.563得 Mg0.794Al0.137O。由该式得 x=0.137代入固溶式，MgAl0.137VMg0.137O。设固溶前后晶胞体积不变，则密度变化为： ρ/ρMgO=(0.176×102+2.035×40.3)/(2.563×40.3)=0.968。所以，固溶后的密度小于固溶前的密度。"
|
||
}
|
||
]
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处理第 46/1735 条数据...
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||
```json
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||
[
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||
{
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||
"question": "对硫铁矿进行化学分析：按分析数据的Fe/S计算，得出两种可能的成分： Fe1-xS 和 FeS1-x。前者意味着是Fe空位的缺陷结构，后者是Fe被置换。设想用一种实验方法以确定该矿物究竟属哪一类成分？",
|
||
"answer": "Fe1-xS 中存在Fe 空位， 非化学计量，存在h'P型半导体； FeS1-x 中金属离子过剩，存在 S2- 空位，存在N型半导体；因 Fe1-xS FeS1-x 分属不同类型半导体，通过实验确定其半导体性质即可。"
|
||
}
|
||
]
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```
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处理第 47/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 48/1735 条数据...
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[
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||
{
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||
"question": "对于MgO、Al2O3和Cr2O3，其正、负离子半径比分别为0.47、0.36和0.40，则Al2O3和Cr2O3形成连续固溶体。这个结果可能吗？为什么？",
|
||
"answer": "Al2O3与Cr2O3能形成连续固溶体，原因：1）结构内型相同，同属于刚玉结构。2）(0.40-0.36)/0.40=10%<15%"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "对于MgO、Al2O3和Cr2O3，其正、负离子半径比分别为0.47、0.36和0.40，试预计在MgO-Cr2O3系统中的固溶度是有限的还是无限的？为什么？",
|
||
"answer": "MgO与Cr2O3的固溶度为有限，原因：结构类型不同，MgO属于NaCl型结构，Cr2O3属刚玉结构。虽然(0.47-0.40)/0.47=14.89%<15%，也不可能形成连续固溶体。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 49/1735 条数据...
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It's a single issue.
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||
处理第 50/1735 条数据...
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[
|
||
{
|
||
"question": "在 MgO-Al2O3 和 PbTiO3-PbZrO3 中哪一对形成有限固溶体，为什么？",
|
||
"answer": "MgO-Al2O3 形成有限固溶体，因为 Mg2+ 和 Al3+ 的半径相差大，且 MgO（NaCl型）和 Al2O3（刚玉）的结构类型差别大。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "在 MgO-Al2O3 和 PbTiO3-PbZrO3 中哪一对形成无限固溶体，为什么？",
|
||
"answer": "PbTiO3-PbZrO3 形成无限固溶体，尽管 Ti4+ 和 Zr4+ 半径相差较大（15.28%），但都是 ABO3 钙钛矿型结构，Ti4+ 和 Zr4+ 都填充八面体空隙，该空隙体积较大，可填入的阳离子的半径 r 值可在一定范围内变化，而不至于使结构变化。"
|
||
}
|
||
]
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||
处理第 51/1735 条数据...
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||
```json
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||
[
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{
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||
"question": "Ce02为萤石结构，其中加入15mo1%Ca0形成固溶体，测得固溶体密度 d=7.01g/cm³ 晶胞参数 a=0.5417nm，试通过计算判断生成的是哪一种类型固溶体。已知原子量Ce140.12，Ca40.08，016.00。",
|
||
"answer": "对于 Ca0-Ce02 固溶体来说，从满足电中性来看，可以形成氧离子空位的固溶体也可形成 Ca2+ 嵌入阴离子间隙中的固溶体，其固溶方程为：对于置换式固溶体有 x=0.15,1-x=0.85,2-x=1.85,所以置换式固溶体化学式Cao.15Ceo.8501.85。有因为 Ce02 属于萤石结构，晶胞分子数 Z=4 ，晶胞中有 Ca2+ Ce4+ 02- 三种质点。晶胞质量 W=∑Wi=(4×0.15×40.08+4×0.85×140.12+8×1.85/2×16.00)/6.022×10^22=102.766×10^-22(g)。dR=W/V=0.6465g/cm³。对于间隙固溶体，其化学式 Ca2Ce1-y02 ，与已知组成 Ca0.15Ce0.85O1.85 相比， 02 不同，Ca0.15Ce0.85O1.85→Ca0.15×2/1.85Ce0.85×2/1.85O2。y=0.15/1.85。间隙式固溶体化学式 Ca0.15×2/1.85Ce1.7/1.85O2。同理可得 dg=W/V=7.033g/cm³。实测密度为 d=7.01g/cm³，接近于d2。形成间隙固溶体，存在间隙Ca2+离子。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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||
处理第 52/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 53/1735 条数据...
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||
[
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||
{
|
||
"question": "试用实验方法鉴别晶体 SiO2、SiO玻璃、硅胶和SiO熔体。",
|
||
"answer": "利用X射线检测。"
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||
},
|
||
{
|
||
"question": "晶体 SiO2、SiO玻璃、硅胶和SiO熔体的结构有什么不同？",
|
||
"answer": "晶体SiO——质点在三维空间做有规律的排列，各向异性。SiO2熔体——内部结构为架状，近程有序，远程无序。SiO2玻璃——各向同性。硅胶——疏松多孔。"
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||
}
|
||
]
|
||
处理第 54/1735 条数据...
|
||
[
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||
{
|
||
"question": "影响熔体粘度的因素有哪些？",
|
||
"answer": "影响熔体粘度的主要因素：温度和熔体的组成。碱性氧化物含量增加，剧烈降低粘度。随温度降低，熔体粘度按指数关系递增。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试分析一价碱金属氧化物降低硅酸盐熔体粘度的原因。",
|
||
"answer": "通常碱金属氧化物（Li2O、Na2O、K2O、Rb2O、Cs2O）能降低熔体粘度。这些正离子由于电荷少、半径大、和O2-的作用力较小，提供了系统中的“自由氧”而使O/Si比值增加，导致原来硅氧负离子团解聚成较简单的结构单位，因而使活化能减低、粘度变小。"
|
||
},
|
||
{
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||
"question": "熔体粘度在727℃时是10^7Pa·s，在1156℃时是10^3Pa·s，在什么温度下它是10^6Pa·s？",
|
||
"answer": "根据logη=A+B/T，727℃时，η=10^7Pa·s，由公式得：log10^7=A+B/(727+273) (1)。1156℃时，η=10^3Pa·s，由公式得：log10^3=A+B/(1156+273) (2)。联立（1），（2）式解得A=-6.32，B=13324。当η=10^6Pa·s时，log10^6=-6.32+13324/(t+273)，解得t=808.5℃。"
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||
}
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||
]
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||
处理第 55/1735 条数据...
|
||
```json
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||
[
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||
{
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||
"question": "试述石英晶体在结构和性质上的特点",
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||
"answer": "<html><body><table><tr><td></td><td>石英晶体</td></tr><tr><td>结构</td><td>律有序排列，远程有序</td></tr><tr><td>性质</td><td></td></tr></table></body></html>"
|
||
},
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||
{
|
||
"question": "试述石英熔体在结构和性质上的特点",
|
||
"answer": "<html><body><table><tr><td></td><td>石英熔体</td></tr><tr><td>结构</td><td>架状结构，远程无序</td></tr><tr><td>性质</td><td>率大，表面张力大</td></tr></table></body></html>"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试述Na2O·2SiO2熔体在结构和性质上的特点",
|
||
"answer": "<html><body><table><tr><td></td><td>Na20·2Si02</td></tr><tr><td>结构</td><td>节环或八节环，远程无序</td></tr><tr><td>性质</td><td>电导率大，表面张力大</td></tr></table></body></html>"
|
||
}
|
||
]
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||
```
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||
处理第 56/1735 条数据...
|
||
```json
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||
[
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||
{
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||
"question": "Si02熔体的粘度在 1000℃时为 10^14Pa·s，在 1400℃时为 10^7Pa·s。Si0玻璃粘滞流动的活化能是多少？",
|
||
"answer": "根据公式： η=η0exp(ΔE/RT) \n1000℃时，η=10^14Pa·s，T=1000+273=1273K \n1400℃时，η=10^7Pa·s，T=1400+273=1673K \n联立解得：η0=5.27×10^-16Pa·s，ΔE=713.5kJ/mol"
|
||
},
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||
{
|
||
"question": "上述数据为恒压下取得，若在恒容下获得，你认为活化能会改变吗？为什么？",
|
||
"answer": "若在恒容下获得，活化能不会改变。因为活化能是液体质点作直线运动所必需的能量。它与熔体组成和熔体 [Si04]聚合程度有关。"
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||
}
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]
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||
```
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||
处理第 57/1735 条数据...
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||
[
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{
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||
"question": "一种熔体在 1300℃ 的粘度是 310Pa·s ，在 800℃ 是 10^7Pa·s ，在 1050℃ 时其粘度为多少？",
|
||
"answer": "根据 logη=A+B/(T+273)，1300℃ 时，η=310Pa·s，由公式得：log310=A+B/(1300+273)①；800℃ 时，η=10^7Pa·s，由公式得：log10^7=A+B/(800+273)②；联立①，②式解得 A=−7.2，B=15219.6；当 t=1050℃ 时，logη=−7.2+15219.6/(1050+273)；解得 η=20130.5Pa·s。"
|
||
},
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||
{
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||
"question": "在此温度下急冷能否形成玻璃？",
|
||
"answer": "在此温度下，极冷能形成玻璃。"
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}
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]
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处理第 58/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "派来克斯（Pyrex）玻璃的粘度在 1400℃ 时是 10^9 Pa·s，在 840℃ 是 10^13 Pa·s。粘性流动活化能是多少？",
|
||
"answer": "根据公式：η = η0 exp(ΔE/RT)，联立方程解得：η0 = 11.22 Pa·s，ΔE = 254.62 kJ/mol"
|
||
},
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||
{
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||
"question": "派来克斯（Pyrex）玻璃的粘度在 1400℃ 时是 10^9 Pa·s，在 840℃ 是 10^13 Pa·s。为了易于成形，玻璃达到 10^5 Pa·s 的粘度时约要多高的温度？",
|
||
"answer": "当 η = 10^5 Pa·s 时，解得 t = 3094.2℃"
|
||
}
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||
]
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||
处理第 59/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 60/1735 条数据...
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```json
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||
[
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{
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"question": "从以下两种釉式中，判断两者的熔融温度上的差别？说明理由。",
|
||
"answer": "釉式1熔融温度>釉式2熔融温度"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "从以下两种釉式中，判断两者的粘度上的差别？说明理由。",
|
||
"answer": "釉式1粘度>釉式2粘度。因为釉式1Y>釉式2Y，所以在高温下釉式1粘度>釉式2粘度。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "从以下两种釉式中，判断两者的表面张力上的差别？说明理由。",
|
||
"answer": "釉式1表面张力<釉式2表面张力。因为釉式1的0/Si小于釉式2的0/Si，同时釉式1加入了PbO和B2O3，这些氧化物可以降低表面张力。"
|
||
}
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||
]
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```
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处理第 61/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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||
"question": "一种用于密封照明灯的硼硅酸盐玻璃，它的退火点是 544℃，软化点是 780℃。求这种玻璃粘性流动的活化能。",
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||
"answer": "根据公式：H=N0exp(ΔE/RT) 1012=7 exp（△E 退火点 544℃ η=10^12Pa·s，7=544+273=817K, 817x8.314 1 4.5×10^6=n0exp（-△E软化点为 780℃，η=4.5×10^6Pa·s，T=780+273=1053K 1053×8.314联立（1），（2）式解得：N0=1.39×10^-12Pa·s ΔE=373.13kJ/mol"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "一种用于密封照明灯的硼硅酸盐玻璃，它的退火点是 544℃，软化点是 780℃。求它的工作范围。",
|
||
"answer": "工作温度范围粘度一般为 10^3~10^7Pa·s 根据公式：T=ΔE/Rln(η/N0) 当 η=10^3Pa·s 时，T=1033.6K=760.6℃ 当 η=10^7Pa·s 时，T=1038.9K=765.9℃ 所以工作温度范围是：765.9℃~760.6℃"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "一种用于密封照明灯的硼硅酸盐玻璃，它的退火点是 544℃，软化点是 780℃。求它的熔融范围。",
|
||
"answer": "熔融范围粘度一般是 10~100Pa·s 根据公式：T=ΔE/Rln(η/N0) 当 η=10Pa·s 时，T=1516.0K=1243.0℃ 当 η=100Pa·s 时，T=1406.6K=1133.6℃ 所以熔融温度范围是 1243.0℃~1133.6℃"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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||
处理第 62/1735 条数据...
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||
[
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||
{
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||
"question": "影响玻璃形成过程中的动力学因素是什么？",
|
||
"answer": "影响玻璃形成的关键是熔体的冷却速率，熔体是析晶还是形成玻璃与过冷度、粘度、成核速率、晶体生长速率有关。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "影响玻璃形成过程中的结晶化学因素是什么？",
|
||
"answer": "玻璃形成的结晶化学因素有：复合阴离子团大小与排列方式，键强，键型。"
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}
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]
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处理第 63/1735 条数据...
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||
```json
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[
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{
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||
"question": "试计算下列玻璃的结构参数及非桥氧分数 $\mathrm{_{6}(1)N a_{2}O\bullet S i0_{2}}$",
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"answer": "（1） $Z{=}4$ $\scriptstyle{\mathrm{R=3/1=3}}$ ，X $=2\mathrm{R-Z}=6\mathrm{-}4=2$ $\scriptstyle\mathrm{Y}=8-2\mathrm{R}=8-6=2$ 非桥氧 $\%=\frac{x}{\frac{x}{2}+x}=\frac{2}{1+2}=66.7\%$"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试计算下列玻璃的结构参数及非桥氧分数 $\mathrm{(2)N a_{2}O\bullet C a0\bullet A l_{2}0_{3}\bullet S i O_{2}}$",
|
||
"answer": "(2） $\frac{N a_{2}O+C a O}{2\times2\cdot O_{3}}=2$ >1A1被视为网络形成离子 Z=4, $R={\frac{1+1+3+2}{2+1}}=2.33$ X=2R-Z=4.66-4=0.66，Y=4-0.66=3.34 非桥氧 $\%=\frac{0.66}{1.67+0.66}=28.3\%$ NaO=3"
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||
},
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{
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||
"question": "试计算下列玻璃的结构参数及非桥氧分数 $\mathrm{(3)Na_{2}0\bullet_{}1/3A l_{2}O_{3}\bullet S i O_{2}}$",
|
||
"answer": "(3)A1O >1 $\mathrm{Al}^{3\ast}$ 被视为网络形成离子 Z=4, $R=\frac{1+1+2}{2\binom{2}{3}+1}=2.4$ ，X=2R-Z=4.8-4=0.8，Y=4-0.8=3.2 非桥氧 $\%=\frac{0.8}{1.6+0.8}=33.3\%$"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试计算下列玻璃的结构参数及非桥氧分数 $\mathrm{(4)18Na_{2}0\cdot10C a0\cdot72S i0_{2}}$ (wt%)",
|
||
"answer": "$\mathrm{Z}{=}4$ $R=\frac{17.4+10.7+71.9\times2}{71.9}=2.39$ ， $\mathrm{X=2R-Z=0.78}$ ，Y=4-0.78=3.22非桥氧 $\%=\frac{0.78}{1.61+0.78}=32.6\%$"
|
||
}
|
||
]
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||
```
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处理第 64/1735 条数据...
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[
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||
{
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||
"question": "计算1号玻璃的结构参数，其组成（mol%）为：Na2O 20，CaO 10，Al2O3 10，SiO2 60，B2O3 0",
|
||
"answer": "1号：Z=4， (Na2O+CaO)/Al2O3=30/10=3>1， Al3+被视为网络形成离子，R1=(20+10+30+120)/(20+60)=2.25， X1=2R-Z=0.5， Y1=4-0.5=3.5"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "计算2号玻璃的结构参数，其组成（mol%）为：Na2O 10，CaO 0，Al2O3 20，SiO2 60，B2O3 10",
|
||
"answer": "2号：Z=4， (Na2O+CaO)/Al2O3=10/20=0.5<1， Al3+被视为网络改变离子，R1=(10+60+120+30)/(60+20)=2.75， X2=2R-Z=1.5， Y2=4-1.5=2.5"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "比较两种玻璃的粘度在高温下何者大",
|
||
"answer": "V1>V2，高温下1号玻璃的粘度大"
|
||
}
|
||
]
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||
处理第 65/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 66/1735 条数据...
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```json
|
||
[
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{
|
||
"question": "有一种玻璃组成（wt%）为 Na2O14% CaO13% SiO273% ，其密度为 2.5g/cm3。计算该玻璃的原子堆积系数（AFP）及结构参数值？",
|
||
"answer": "该玻璃的平均分子量 GW=0.14×62+0.13×56+0.73×60.02=59.77。在 1Å3 中原子数为 n=2.5×10−24×6.02×1023/59.77=0.252 个/Å3。在 1Å3 原子所占体积 V=0.0252×4/3π[0.14×2×0.983+0.13×1.063+0.73×0.393+(0.14+0.13+0.73+0.13+0.13)]×1.323]=0.4685。AFP=0.46。结构参数：R=(13.7+13.7+72.6×2)/72.6=2.38。Z=4。X=2R−Z=2.38×2−4=0.76。Y=Z−X=4−0.76=3.24。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "有一种玻璃组成（wt%）为 Na2O14% CaO13% SiO273% ，其密度为 2.5g/cm3。若用纯碱、石灰石和石英砂作原料，用 1000kg 石英砂熔制该玻璃，问其他两种原料各需多少？",
|
||
"answer": "石英砂为1000kg，则需要纯碱（Na2CO3）：14/73×1000×106/62=327.88kg。需要石灰石（CaCO3）：13/73×1000×100/56=318.00kg。"
|
||
}
|
||
]
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||
```
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处理第 67/1735 条数据...
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||
[
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||
{
|
||
"question": "哪些物质可以形成非晶态固体（NCS）？",
|
||
"answer": "熔体和玻璃体可以形成非晶态固体。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "形成非晶态固体（NCS）的手段有哪些？",
|
||
"answer": "将熔体和玻璃体过冷可以得到非晶态固体。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "可以用什么实验方法研究NCS结构？",
|
||
"answer": ""
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 68/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 69/1735 条数据...
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||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "以下三种物质，哪个最容易形成玻璃？（1）Na2O·2SiO2；（2）Na2O·SiO2；（3）NaCl",
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||
"answer": "（1）Na2O·2SiO2最容易形成玻璃。经计算可知 R1=2.5，Y1=3，高温下（1）粘度大，容易形成玻璃。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "以下三种物质，哪个最不容易形成玻璃？（1）Na2O·2SiO2；（2）Na2O·SiO2；（3）NaCl",
|
||
"answer": "（3）NaCl最不容易形成玻璃。NaCl不具备网络结构，为典型的离子晶体很难形成玻璃。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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处理第 70/1735 条数据...
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||
```json
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[
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{
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"question": "若将 10mol%Na2O 加入到 SiO2 中去，计算 O:Si 比例是多少？",
|
||
"answer": "O/Si=2.1"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "这样一种配比有形成玻璃趋向吗？为什么？",
|
||
"answer": "这种配比有形成玻璃的趋向，因为此时结构维持三维架状结构，玻璃的粘度还较大，容易形成玻璃。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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处理第 71/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 72/1735 条数据...
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[
|
||
{
|
||
"question": "若将50mo1%Na20加入到 SiO2 中，计算 O:Si 比例是多少？",
|
||
"answer": "O/Si=2.5"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "这种配比能形成玻璃吗？为什么？",
|
||
"answer": "可以形成玻璃。当加入 50mol%Na2O 时，连续网状SiO骨架虽然松弛化，但依然是三维网络结构，可以形成玻璃。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 73/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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||
处理第 74/1735 条数据...
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||
```json
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||
[
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||
{
|
||
"question": "在Si02中应加入多少 Na2O，使玻璃的 O/Si=2.5？设SiO2的量为ymol。",
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||
"answer": "设加入xmol的Na2O，则 (x+2y)/y=2.5，解得x=y/2，即二者的物质量比为1：2。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "在O/Si=2.5时，玻璃的析晶能力是增强还是削弱？",
|
||
"answer": "因为O/Si增加了，粘度下降，析晶能力增强了。"
|
||
}
|
||
]
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||
```
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处理第 75/1735 条数据...
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||
```json
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[
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||
{
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||
"question": "根据结构解释为什么在 2<0/Si<2.5 的碱和硅石混合物可以形成玻璃？",
|
||
"answer": "当 2<0/Si<2.5 时，3<Y<4。结构参数Y对玻璃性质有重要意义。对于 Na2O·SiO2 玻璃，Y越大，网络连接越紧密，强度越大；反之，Y愈小，网络空间上的聚集也愈小，结构也变得较松，并随之出现较大的空隙，结果使网络改变离子的运动，不论在本身位置振动或从一位置通过网络的网隙跃迁到另一位置都比较容易。因此随着Y值递减，出现膨胀系数增大，电导增加和粘度减小等变化。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "根据结构解释为什么 0/Si=3 的碱和硅灰石混合物结晶而不形成玻璃？",
|
||
"answer": "当 0/Si=3 时，Y=2。对于硅酸盐玻璃来说，Y=2时不可能构成三维网络，因为四面体间公有的桥氧数少于2，结构多半是不同长度的四面体链。所以对于 0/Si=3 的碱和硅灰石混合物结晶而不形成玻璃。"
|
||
}
|
||
]
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```
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处理第 76/1735 条数据...
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||
[
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||
{
|
||
"question": "何谓表面张力？",
|
||
"answer": "表面张力：垂直作用在单位长度线段上的表面紧缩力或将物体表面增大一个单位所需作的功； σ= 力/总长度 (N/m)"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "何谓表面能？",
|
||
"answer": "表面能：恒温、恒压、恒组成情况下，可逆地增加物系表面积须对物质所做的非体积功称为表面能； J/m2 = N/m"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "表面张力和表面能在液态中有何差别？",
|
||
"answer": "液体：不能承受剪应力，外力所做的功表现为表面积的扩展，因为表面张力与表面能数量是相同的"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "表面张力和表面能在固态中有何差别？",
|
||
"answer": "固体：能承受剪切应力，外力的作用表现为表面积的增加和部分的塑性形变，表面张力与表面能不等。"
|
||
}
|
||
]
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处理第 77/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 78/1735 条数据...
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[
|
||
{
|
||
"question": "（1）什么是弯曲表面的附加压力？其正负根据什么划分？",
|
||
"answer": "由于表面张力的存在，使弯曲表面上产生一个附加压力，如果平面的压力为 P0 弯曲表面产生的压力差为 △P, 则总压力为 P=P0+△P。附加压力的正负取决于曲面的曲率，凸面为正，凹面为负。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "（2）设表面张力为 0.9J/m2 计算曲率半径为 0.5μm 5μm的曲面附加压力？",
|
||
"answer": "根据Laplace公式： ΔP=γ(1/r1+1/r2) 可算得 △P=0.9×(1/0.5+1/5)=1.98×10^6Pa"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 79/1735 条数据...
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||
[
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||
{
|
||
"question": "什么是吸附？",
|
||
"answer": "固体表面力场与被吸附分子发生的力场相互作用的结果，发生在固体表面上，分物理吸附和化学吸附。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "什么是粘附？",
|
||
"answer": "指两个发生接触的表面之间的吸引，发生在固液界面上。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "当用焊锡来焊接铜丝时，用挫刀除去表面层，可使焊接更加牢固，请解释这种现象？",
|
||
"answer": "铜丝放在空气中，其表面层被吸附膜（氧化膜）所覆盖，焊锡焊接铜丝时，只是将吸附膜粘在一起，锡与吸附膜粘附的粘附功小，锉刀除去表面层露出真正铜丝表面（去掉氧化膜），锡与铜相似材料粘附很牢固。"
|
||
}
|
||
]
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||
处理第 80/1735 条数据...
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||
```json
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||
[
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{
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||
"question": "在高温将某金属熔于A12O3片上。若 Al2O3 的表面能估计为 1J/m2，此熔融金属的表面能也与之相似，界面能估计约为 0.3J/m2，问接触角是多少？",
|
||
"answer": "根据Yong方程：cosθ=(1-0.3)/1=0.7，所以可算得接触角约为45.6度。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "在高温将某金属熔于A12O3片上。若液相表面能只有 Al2O3 表面能的一半，而界面能是 Al2O3 表面张力的2倍，试估计接触角的大小？",
|
||
"answer": "将已知数据代入Yong方程 cosθ=(0.5-0.6)/0.5=0.8，可算得接触角约为36.9度。"
|
||
}
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||
]
|
||
```
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处理第 81/1735 条数据...
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It's a single issue.
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||
处理第 82/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 83/1735 条数据...
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||
```json
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||
[
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{
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||
"question": "2080°C时苯的表面张力为0.0289N/m，其饱和蒸气压为10013Pa，若在20°C时将苯分散成半径为10^-6m的小滴，计算苯滴上的附加压力。",
|
||
"answer": "根据公式△P=2y/r,可算得△P=2×0.0289/10^-6=5.78×10^4N"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "2080°C时苯的表面张力为0.0289N/m，其饱和蒸气压为10013Pa，若在20°C时将苯分散成半径为10^-6m的小滴，计算苯滴上的蒸气压与平面上苯液饱和蒸气压之比。",
|
||
"answer": "根据开尔文方程ln(P/P0)=2(Mγ)/(ρRT)(1/r)查得苯的密度为879kg/m^3，将已知数据代入公式右边=(78×10^-3×5.78×10^4)/(879×8.314×293)=0.002=ln(P/P0)，P苯滴上的蒸气压与平面上苯液饱和蒸气压之比P/P0=e^0.002=1.002"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 84/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 85/1735 条数据...
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It's a single issue.
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||
处理第 86/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 87/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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||
处理第 88/1735 条数据...
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||
```json
|
||
[
|
||
{
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||
"question": "在真空下的氧化铝表面张力约为 0.9N/m ，液态铁的表面张力为 1.72N/m ，同样条件下液态铁一氧化铝的界面张力为 2.3N/m ，问接触角有多大？",
|
||
"answer": "cosθ=(0.9-2.3)/1.72=-0.814,θ=144.5°"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "液态铁能否润湿氧化铝？",
|
||
"answer": "θ=144.5°>90°,所以不能润湿"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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||
处理第 89/1735 条数据...
|
||
```json
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||
[
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||
{
|
||
"question": "从原子尺度考虑，解释焊接与其他联接作用（烧结、粘附接合和玻璃一金属的封接）有何差异？",
|
||
"answer": "焊接：两种或两种以上材质（同种或异种），通过加热或加压或二者并用，来达到原子之间的结合而形成永久性连接的工艺过程叫焊接.焊接时周围的条件，包括：母材材质、板厚、坡口形状、接头形式、拘束状态、环境温度及湿度、清洁度以及根据上述诸因素而确定的焊丝（或焊条）种类及直径、焊接电流、电压、焊接速度、焊接顺序、熔敷方法、运枪（或运条）方法等。焊件坡口及表面如果有油（油漆）、水、锈等杂质，熔入焊缝中会产生气孔、夹杂、夹渣、裂纹等缺陷，给焊接接头带来危害和隐患。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "从原子尺度考虑，解释烧结与其他联接作用（焊接、粘附接合和玻璃一金属的封接）有何差异？",
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||
"answer": "烧结：是赋予材料性能的一种高温处理工艺，原子向接触点的扩散使颗粒间行形成粘结，进一步扩散最终填满各种剩下的孔隙并使材料的致密度提高。是粉末或粉末压坯加热到低于其中基本成分的熔点的温度，然后以一定的方法和速度冷却到室温的过程。烧结的结果是粉末颗粒之间发生粘结，烧结体的强度增加，把粉末颗粒的聚集体变成为晶粒的聚结体，从而获得所需的物理、机械性能的制品或材料。低温预烧阶段：在此阶段主要发生金属的回复及吸附气体和水分的挥发，压坯内成形剂的分解和排除等。中温升温烧结阶段：此阶段开始出现再结晶，在颗粒内，变形的晶粒得以恢复，改组为新晶粒，同时表面的氧化物被还原，颗粒界面形成烧结颈。高温保温完成烧结阶段：此阶段中的扩散和流动充分的进行和接近完成，形成大量闭孔，并继续缩小，使孔隙尺寸和孔隙总数有所减少，烧结体密度明显增加。"
|
||
},
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||
{
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||
"question": "从原子尺度考虑，解释粘附接合与其他联接作用（焊接、烧结和玻璃一金属的封接）有何差异？",
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||
"answer": "粘附现象的本质和吸附一样都是两种物质之间表面力作用的结果。粘附作用可通过两相相对滑动时的摩擦、固体粉末的聚集和烧结等现象表现出来。"
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},
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{
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||
"question": "从原子尺度考虑，解释玻璃一金属的封接与其他联接作用（焊接、烧结和粘附接合）有何差异？",
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||
"answer": "玻璃和金属的封接，受许多因素的支配。影响封接件最主要的因素有如下四方面：（1）金属的氧化：在玻璃与金属气密封接前，通常把金属适度氧化，健金属氧化物处于玻璃与金属之间。这一步骤对封接是十分必要的，也是玻璃封接的一种微观调控手段。金属的氧化处理，是影响玻璃与金属封接最重要的因素，其中氧化机理是探讨封接技术的关键问题。（2）玻璃和金属的膨胀系数：玻璃和金属膨胀系数的一致性，是形成良好封接的宏观调控手段。当玻璃熔体与金属封接时，处于高温下的玻璃有足够的粘滞流动性。它一面变形，一面随着金属的热收缩曲线而收缩。然而，随着温度的降低，玻璃逐渐失去其流动性，以致跟不上金属的热收缩而逐渐从金属的收缩曲线上分离开来。该变化既连续，又取决于冷却速率，因而无法确定哪一点温度是玻璃从金属收缩曲线上分出来的特定温度。通常为方便起见，用一特定温度 $T_{M}$ 来表示玻璃固着于金属时的状态。这就是说，当 $T>T_{\mu}$ ，玻璃具有完全的流动性，且不产生应力。当$T<T_{\mathit{i}\mathit{1}}$ ，封接玻璃沿着固有的热收缩曲线收缩，这个特定温度 $T_{M}$ 称为固化温度，它与玻璃的应变温度甚为接近。在任意温度7时，产生与金属间的收缩差 $\angle{d},$ 并在封接件内产生与 $_{\triangle d}$ 成比例的应力。当应力超过玻璃的强度极限时，玻璃即遭到破坏，影响封接件气密性。在固化温度 $T_{y}$ 以下，两者热收缩曲线的相对关系实质上反映了膨胀系数的匹配程度，即从 $T_{y}$ 起始的玻璃与金属的收缩差应为：△d=( $a_{k}-a_{m}$ ）（T-T）（1-1) 式1-1中 $a_{g}$ 与 $a_{\infty}$ 分别表示各种玻璃和金属从 $T_{M}$ 到两者匹配温度T的膨胀系数。为了使玻璃消除永久应力，封接件需经退火，良好的退火对封接质量有着重要的意义。退火后的封接件不应快速冷却，因为金属比玻璃的导热性好，因而金属比玻璃冷得快。当金属和玻璃的膨胀系数相同时，这种不同的冷却速率导致金属比玻璃收缩大，当玻璃失去流动性后，金属就不得不在窄的范围内冷却，两者长度的改变影响到玻璃和金属的附着能力。如果开始快速冷却的温度超过玻璃的影响退火温度下限，玻璃将处于拉伸状态。为了防止这种拉应力的产生以及为了使玻璃略带压力，玻璃和金属封接后，往往在煤气火焰上单独地加热金属部分。（3）玻璃的强度和界面扩散：在考虑到玻璃和金属膨胀系数匹配的基础上，提高破璃的机械强度、尤其是抗拉强度，这对于封接件受到热冲击或者因温度梯度引起的热应力乃至受到使用中的外力时都是有利的。一般玻璃的抗压强度可以很高，达到 $600{\sim}1500\mathrm{MPa}$ ，而抗拉强度极低仅是抗压强度的$10\%$ 左右。实际上只是抗拉强度会出现问题。如有可能，采用结晶化破璃封接，这是提高玻璃抗拉强度的有效途径，它通常可以达到原始玻璃抗拉强度的 $3\sim5$ 倍，甚至5倍以上。必须指出，封接处大量气泡（尤其是成串气泡）的存在是很有害的，因为它能降低机械强度和造成慢性漏气。溶解在金属中的气体在封接加热时放出，是产生气泡的一个原因，这在钨、钼、铂等金属是少见的，而镍、铁及其合金较多。为此，除选用真空治炼法制得的金属外，通常可利用在真空中或氢气中加热金属预先去气来消除此因素。产生气泡的另一个原因是碳，特别是金属表面层中的碳，在封接时会氧化成二氧化碳气体而造成气泡，这在镍、铁及其合金中亦较其它金属为严重。解决过个问题的方法是把金属放在湿氢或真空中退火，以去掉气体和碳。从面杜绝气泡的产生。遇火温度一般在 $900\sim\mathrm{I}100^{\circ}\mathrm{C}$ ，时间根据金属的厚度而定。在封接界面附近有两类情况：一类是两种不同材料之间的封接，在交界面直接产生相互扩散。例如玻璃和玻璃光学研磨封接，以及金属之间的熔接。另一类是为便于封接，交界处放入异种材料。例如玻璃和金属、陶瓷与金属难以直接发生相互扩散的封接。这种场台下产生熔化扩散现象。然而，无论是相互扩散或是熔化扩散界面附近的组成、性质和材质内部的组成、性质是不同的，这种变化对封接件的稳定性有很大的影响。（4）封接件的形状、尺寸以及表面粗糙度：封接件内的应力大小和分布情况，受到封接件形状与尺寸的影响。当应力超过封接材料的强度极限时，势必损伤封接制品。一般地说，封接后，如果封接件仅仅作为电子管或电真空器件的一个组成部分，尚需继续进行加工，或者用来和同样的电子管或电子器件的封接部进行封接，则需再一次热处理或经受机械力的作用。外力造成的暂时应力将与材料相互间的热收缩应力复合在一起。与材料间热收缩差同时形成的永久应力和由各种原因构成的暂时应力复合的结果，其值是相当可观的。如果忽视了形状与尺寸对应力的影响，则有可能影响到封接件的稳定性。例如在生产实践中，为了减轻这种应力，可以利用金属薄边的可塑性进行封接，甚至可以利用金属的弹性来进行封接。此外，在粘附性试验中也发现，如果底料上凹凸均匀，则粘附性良好，必然对封接产生有利的影响。"
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||
}
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]
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```
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处理第 90/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "Mg0-Al2O3-Si02 系统的低共熔物放在 Si3N4 陶瓷片上，在低共熔温度下，液相的表面张力为 900mN/m，液体与固体的界面能为 600mN/m，测得接触角为 70.52°。求 Si3N4 的表面张力？",
|
||
"answer": "Yv=Ycosθ+Y=900cos70.52°+600=900mN/m"
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},
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{
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"question": "把 Si3N4 在低共熔温度下进行热处理，测试其热腐蚀的槽角为 60°C，求 Si3N4 的晶界能？",
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"answer": "γss=2γsvcos(ψ/2)=2×900cos30°=1558.8mN/m"
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}
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]
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```
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处理第 91/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "氧化铝瓷件中需要披银，已知1000℃时γAg(L)=0.92 mN/m，γAl2O3(S)=1.00 mN/m，γAg(L)-Al2O3(S)=1.77 mN/m，问液态银能否润湿氧化铝瓷件表面？",
|
||
"answer": "cosθ=(γsv-γsl)/γlv=-0.837，θ=146.8°>90°不能润湿。"
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},
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{
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"question": "可以用什么方法改善它们之间的润湿性？",
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"answer": "陶瓷元件表面披银，必须先将瓷件表面磨平并抛光，才能提高瓷件与银层之间的润湿性。"
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}
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]
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```
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处理第 92/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 93/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "试解释粘土结构水和结合水（牢固结合水、松结合水）、自由水的区别",
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"answer": "粘土结构水是粘土结构中的水；由于粘土颗粒一般带负电，又因水是极性分子，当粘土颗粒分散于水中时，在粘土表面负电场的作用下，水分子以一定取向分布在粘土颗粒周围以氢键与其表面上的氧和氢氧基结合，负电端向外。在第一层水分子的外围形成一个负电表面，因而又吸引第二层水分子。负电场对水分子的引力作用，随着离开粘土表面距离的增加而减弱，因此水分子的排列也有定向逐渐过渡到混乱。靠近内层形成的定向排列的水分子层称为牢固结合水，围绕在粘土颗粒周围，与粘土颗粒形成一个整体，一起在介质中运动，其厚度约为3一10个水分子厚。在牢固结合水的外围吸引着一部分定向程度较差的水分子层称为松结合水，由于离开粘土颗粒表面较远，他们之间的结合力较小。在松结合水以外的水叫自由水。"
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||
},
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||
{
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||
"question": "分析后两种水在胶团中的作用范围及其对工艺性能的影响",
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||
"answer": "结合水的密度大，热容小，界电常数小，冰点低等，在物理性质上与自由水不同。粘土和水结合的数量可以用测量润饰热来判断。粘土与这三种水结合的状态与数量将会影响粘土一水系统的工艺性能。在粘土含水量一定的情况下，若结合水减少，则自由水就多，此时粘土胶的体积减小，容易移动，因而泥浆粘度小，流动性好；当结合水量多时，水膜厚，利于粘土胶粒间的滑动，则可塑性好。"
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||
}
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]
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```
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处理第 94/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "粘土的很多性能与吸附阳离子种类有关。指出粘土吸附下列不同阳离子后的性能变化规律，（以箭头表示：小—大） H+ Al3+ Ba2+ Sr2+ Ca2+ Mg2+ NH4+ K+ Na+ Li+ （1）离子交换能力",
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||
"answer": "Lit 2+CaBa²+"
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},
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||
{
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||
"question": "粘土的很多性能与吸附阳离子种类有关。指出粘土吸附下列不同阳离子后的性能变化规律，（以箭头表示：小—大） H+ Al3+ Ba2+ Sr2+ Ca2+ Mg2+ NH4+ K+ Na+ Li+ （2）粘土的电位",
|
||
"answer": "H+→Al3+→Ba2+→Sr2+→Ca2+→Mg2+→NH4+→K+→Na+→Li+"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "粘土的很多性能与吸附阳离子种类有关。指出粘土吸附下列不同阳离子后的性能变化规律，（以箭头表示：小—大） H+ Al3+ Ba2+ Sr2+ Ca2+ Mg2+ NH4+ K+ Na+ Li+ （3）粘土的结合水量",
|
||
"answer": "H+→Al3+→Ba2+→Sr2+→Ca2+→Mg2+"
|
||
},
|
||
{
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||
"question": "粘土的很多性能与吸附阳离子种类有关。指出粘土吸附下列不同阳离子后的性能变化规律，（以箭头表示：小—大） H+ Al3+ Ba2+ Sr2+ Ca2+ Mg2+ NH4+ K+ Na+ Li+ （5）泥浆流动性",
|
||
"answer": "H+→Al3+→Ba2+→Sr2+→Ca2+→Mg2+"
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||
},
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||
{
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||
"question": "粘土的很多性能与吸附阳离子种类有关。指出粘土吸附下列不同阳离子后的性能变化规律，（以箭头表示：小—大） H+ Al3+ Ba2+ Sr2+ Ca2+ Mg2+ NH4+ K+ Na+ Li+ （6）泥浆触变性",
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||
"answer": "H+→Li+→Na+→K+→Mg2+→Ca2+"
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||
},
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{
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||
"question": "粘土的很多性能与吸附阳离子种类有关。指出粘土吸附下列不同阳离子后的性能变化规律，（以箭头表示：小—大） H+ Al3+ Ba2+ Sr2+ Ca2+ Mg2+ NH4+ K+ Na+ Li+ （7）泥团可塑性",
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||
"answer": "Li+→Na+→K+→NH4+→Mg2+→Ca2+→Sr2+→Ba2+"
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||
}
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]
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```
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处理第 95/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 96/1735 条数据...
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[
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{
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||
"question": "影响粘土可塑性的因素有那些？",
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"answer": "当粘土与适当的水混合均匀制成泥团，该泥团受到高于某一个数值剪应力作用后，可以塑造成任何形状，当去处应力泥团能保持其形状，这种性质称为可塑性。影响因素有：1.矿物组成，矿物组成不同，颗粒间的作用力也不同。2.吸附的阳离子种类，阳离子的电价越高可塑性越好。3.颗粒的大小和形状，颗粒越细，比表面积越大，颗粒间的接触点越多，则可塑性增加。4.含水量等。"
|
||
},
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||
{
|
||
"question": "生产上可以来用什么措施来提高或降低粘土的可塑性以满足成形工艺的需要？",
|
||
"answer": "生产上可以增大矿物组分的比表面积来增大电细管力，从而增大可塑性；也可增大或减小吸附的阳离子的电价，从而改变粘土可塑性；或者将矿物的颗粒减小增大接触点来增大粘土的可塑性；"
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}
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]
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处理第 97/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "什么是吉布斯相律？",
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||
"answer": "相律是吉布斯根据热力学原理得出的相平衡基本定律，又称吉布斯相律，用于描述达到相平衡时系统中自由度数与组分数和相数之间的关系。一般形式的数学表达式为 F=C-P+2，其中 F 为自由度数， C 为组分数， P 为相数， 2 代表温度和压力两个变量。"
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||
},
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{
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"question": "吉布斯相律有什么实际意义？",
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||
"answer": "应用相率可以很方便地确定平衡体系的自由度数。"
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}
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]
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处理第 98/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "在Si02系统相图中，找出两个可逆多晶转变的例子",
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||
"answer": "可逆多晶转变： β-石英 ←→ α-石英 α-石英 ↬ 鳞石英"
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||
},
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||
{
|
||
"question": "在Si02系统相图中，找出两个不可逆多晶转变的例子",
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||
"answer": "不可逆多晶转变： β-方石英 ←→ β-石英 V-鳞石英 …-β-石英"
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||
}
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]
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```
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处理第 99/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 100/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "加热粘土矿物高岭石 $(Al_{2}0_{3}\\bullet 2Si0_{2}\\bullet 2H_{2}0)$ 至 $600^{\\circ}C$ 时，高岭石分解为水蒸气和$Al_{2}0_{3}\\cdot 2Si0_{2}$ ，继续加热到 $1595^{\\circ}C$ 时会发生什么变化？",
|
||
"answer": "加热到 $1595^{\\circ}C$ 时，生成 $A_{3}S_{2}$"
|
||
},
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||
{
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||
"question": "在该温度下长时间保温达到平衡，系统的相组成如何？",
|
||
"answer": "$1595^{\\circ}C$ 长时间保温，系统中为液相和 $A_{3}S_{2}$，$L\\%==21.8\\%$"
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||
},
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{
|
||
"question": "当系统生成 $40\\%$ 液相时，应达到什么温度？",
|
||
"answer": "完全熔融即固相完全消失，应为 $33\\%$ 直线与液相线交点处温度。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "在什么温度下该粘土完全熔融？",
|
||
"answer": "完全熔融即固相完全消失，应为 $33\\%$ 直线与液相线交点处温度。"
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||
}
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]
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```
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处理第 101/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 102/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "低共熔点的特点及其平衡关系是什么？",
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||
"answer": "低共熔点指是一种无变量点，系统冷却时几种晶相同时从熔液中析出，或加热时同时融化。相平衡关系为L（E）A+B+C"
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},
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{
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"question": "单转熔点和双转熔点的特点及其平衡关系是什么？",
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||
"answer": "若无变量点处于交叉位置的是单共熔分别点，在共轭位置的是双转熔点。相转变关系为L_{(g)}+A\\Longleftrightarrow D+C,L_{(g)}+A+B\\Longleftrightarrow S"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "过渡点的特点及其平衡关系是什么？",
|
||
"answer": "过渡点就是转熔性质和共熔性质转变的点，无对应三角形，相平衡的三晶相组成在一条直线上。"
|
||
},
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{
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"question": "多晶转变点的特点及其平衡关系是什么？",
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||
"answer": "多晶转变点两种或者三种晶型发生晶型转变的温度点。"
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}
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]
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处理第 103/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 104/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "对某硅酸盐水泥进行岩相分析，得知熔剂矿物中CA先于CAF析出晶相，问此配方是高铝配方（P>1.38），还是高铁配方（P<1.38）？",
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"answer": "是高铝配方（P>1.38）。"
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},
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{
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||
"question": "对于高铝配方（P>1.38）在烧成带的降温速度应如何控制？",
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||
"answer": "铝氧率P>1.38的配料，其溶体冷却经过KT2界线时液相要回收C3S，析出C2S和CsA。因此，当熟料在烧成带内缓慢降温，使冷却过程接近平衡状态时，将有部分CS被回收，这对水泥质量不利。所以对P>1.38的配料，在烧成带的冷却过程中应采取极冷的方法。"
|
||
},
|
||
{
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||
"question": "对于高铁配方（P<1.38）在烧成带的降温速度应如何控制？",
|
||
"answer": "铝氧率P<1.38的配料，其溶体冷却析晶过程要经过WT2界线，在该界线上液相回吸C2S，析出CsS和C4AF，因此，熟料冷却速度愈慢，愈接近平衡状态，C2S被回吸的愈充分。熟料中CS的含量便会增加，这对水泥的质量有利。所以对P<1.38的熟料，在烧成带的冷却中，降温速度应当适当减慢。"
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||
}
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]
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```
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处理第 105/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 106/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "欲使 Ca2+ 在CaO中的扩散直至CaO的熔点（2600℃）时都是非本质扩散，要求三价离子有什么样的浓度？已知CaO肖特基缺陷形成能为6eV。",
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||
"answer": "掺杂 M3+ 的缺陷反应如下： M2O3→CaO 2M′Ca + V′′Ca + 3OO。当CaO在熔点时，肖特基缺陷的浓度为： [V′′Ca] = exp(−ΔHf/2RT) = exp(−6×1.6×10−19×6.23×1023/2×8.314×2873) = 3.6×10−6。所以欲使 Ca2+ 在CaO中的扩散直至CaO的熔点（2600℃）时都是非本质扩散，M3+的浓度为 [M3+] = [M′Ca] = 2[V′′Ca] > [V′′Ca]I, [M3+] > 2×3.6×10−6 = 7.2×10−6。"
|
||
}
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]
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```
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处理第 107/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "Ca0在1145℃和1650℃的扩散系数值",
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||
"answer": "由图可知Ca0在1145℃和1650℃的扩散系数值分别为"
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||
},
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{
|
||
"question": "Al2O3在1393℃和1716℃的扩散系数值",
|
||
"answer": "Al2O3在1393℃和1716℃的扩散系数值分别为"
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||
},
|
||
{
|
||
"question": "计算Ca0中Ca2+的扩散活化能和D0值",
|
||
"answer": "根据RT可得到Ca0在1145℃和1650℃的扩散系数的比值为：D773/D1009=D0exp(-2342787/8.31×773)/D0exp(-2342787/8.31×1009)，将值代入后可得D0=V"
|
||
},
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{
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||
"question": "计算Al2O3中Al3+的扩散活化能和D0值",
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||
"answer": "Al2O3的计算类推"
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}
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]
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```
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处理第 108/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "已知氢在面心立方铁中的扩散数据为 D_{Ni} = 0.0063 exp(-10300 × 4.18 / RT) cm²/s，试计算 1000°C 的扩散系数。",
|
||
"answer": "将 T=1000°C 代入上述方程中可得 D_H=3.6×10^-5 cm²/s。"
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||
},
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{
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||
"question": "已知镍在面心立方铁中的扩散数据为 D_{Ni} = 4.1 exp(-64000 × 4.18 / RT) cm²/s，试计算 1000°C 的扩散系数。",
|
||
"answer": "将 T=1000°C 代入上述方程中可得 D_Ni=4.35×10^-11 cm²/s。"
|
||
},
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{
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||
"question": "对氢和镍在面心立方铁中的扩散系数差别进行解释。",
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||
"answer": "原因：与镍原子相比氢原子小得多，更容易在面心立方的铁中通过空隙扩散。"
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}
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]
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```
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处理第 109/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 110/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "${\\mathrm{Zn}}^{2+}$ 在ZnS中扩散时， $563^{\\circ}\\mathrm{C}$ 时的扩散系数为 $3\\times10^{-4}\\mathrm{cm}^{2}/\\mathrm{s}$ $450^{\\circ}\\mathrm{C}$ 时的扩散系数为$1.0\\times10^{-4}\\mathrm{{cm}^{2}/\\mathrm{{s}}}$ ，求扩散活化能和 ${\\it{D}}_{0}$",
|
||
"answer": "参考7-4得 $\\mathcal{Q}_{=48856\\mathrm{J/mol}}$ $\\mathcal{D}_{0}{=}3\\times10^{-15}\\mathrm{cm}^{2}/\\mathrm{s}$"
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},
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{
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||
"question": "${\\mathrm{Zn}}^{2+}$ 在ZnS中扩散时，已知扩散活化能和 ${\\it{D}}_{0}$，求 $750^{\\circ}\\mathrm{C}$ 时的扩散系数",
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||
"answer": "把 $\\scriptstyle{T=1023\\mathrm{K}}$ 代入 $D=\\mathcal{D}_{0}\\exp(-\\frac{Q}{R T})$ 中可得 $\\mathcal{D}_{1023}=9.6\\times10^{-4}\\mathrm{~cm}^{2}/\\mathrm{s}$"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "根据你对结构的了解，请从运动的观点和缺陷的产生来推断活化能的含义",
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||
"answer": ""
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||
},
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||
{
|
||
"question": "根据ZnS和Zn0相互类似，预测 $D$ 随硫的分压而变化的关系",
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||
"answer": ""
|
||
}
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]
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||
```
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处理第 111/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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||
"question": "实验测得不同温度下碳在钛中的扩散系数分别为 2×10^-9cm^2/s (736℃)、5×10^-9cm^2/s (782℃)、1.3×10^-8cm^2/s (838℃)。请判断该实验结果是否符合 D=D0exp(-ΔG/RT)。",
|
||
"answer": "D1=2×10^-9cm^2/s, D2=5×10^-9cm^2/s, D3=1.3×10^-8cm^2/s, T1=1009K, T2=1055K, T3=1111K。将 D1, D2, T1, T2 代入 D=D0exp(-ΔG/RT) 并按照7-4所用方法得 ΔG1=2342787J/mol，同理代入 D2, D3, T2, T3 得 ΔG2=2342132J/mol，可以认为该实验符合 D=D0exp(-ΔG/RT)。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "实验测得不同温度下碳在钛中的扩散系数分别为 2×10^-9cm^2/s (736℃)、5×10^-9cm^2/s (782℃)、1.3×10^-8cm^2/s (838℃)。请计算扩散活化能，并求出在 500℃ 时碳的扩散系数。",
|
||
"answer": "由上步可知 ΔG=2342787J/mol。将 T=773K 代入 D=D0exp(-ΔG/RT) 得 D=1.87×10^-10cm^2/s。"
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||
}
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||
]
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||
```
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处理第 112/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 113/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "假定碳在α-Fe（体心立方）中的扩散系数为D=0.0079exp[-83600/RT]cm²/s，计算800℃时各自的扩散系数。",
|
||
"answer": "将T=1073K代入题中两式分别得D_a1073=6.7×10^-7cm²/s。"
|
||
},
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||
{
|
||
"question": "假定碳在Y-Fe（面心立方）中的扩散系数为D_v=0.21exp[-141284/RT]cm²/s，计算800℃时各自的扩散系数。",
|
||
"answer": "将T=1073K代入题中两式分别得D_v1073=1.0×10^-8cm²/s。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "解释碳在α-Fe和Y-Fe中扩散系数的差别。",
|
||
"answer": "原因：扩散介质结构对扩散有很大影响。α-Fe为体心立方，而Y-Fe为面心立方，体心立方较面心立方疏松。结构疏松，扩散阻力小而扩散系数大。"
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||
}
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||
]
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```
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处理第 114/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 115/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 116/1735 条数据...
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```json
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[
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||
{
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||
"question": "从结构和能量的观点解释为什么固体表面质点的扩散系数大于晶体内部",
|
||
"answer": "固体表面质点在表面力作用下，导致表面质点的极化、变形、重排并引起原来的晶格畸变，表面结构不同于内部，并使表面处于较高的能量状态。晶体的内部质点排列有周期性，每个质点力场是对称的，质点在表面迁移所需活化能较晶体内部小，则相应的扩散系数大。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "从结构和能量的观点解释为什么晶界上质点的扩散系数大于晶体内部",
|
||
"answer": "晶界上质点排列方式不同于内部，排列混乱，存在着空位、位错等缺陷，使之处于应力畸变状态，具有较高能量，质点在晶界迁移所需的活化能较晶内小，扩散系数大。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "从结构和能量的观点解释为什么固体表面质点的扩散系数大于晶界上质点的扩散系数",
|
||
"answer": "晶界上质点与晶体内部相比，由于晶界上质点受两个晶粒作用达到平衡态，处于某种过渡的排列方式，其能量较晶体表面质点低，质点迁移阻力较大因而扩散系数小于表面。"
|
||
}
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]
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||
```
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处理第 117/1735 条数据...
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```json
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||
[
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||
{
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||
"question": "杨德方程的优缺点及适应条件是什么？",
|
||
"answer": "杨德尔方程在反应初期具有很好的适应性，但杨氏模型中假设球形颗粒截面始终不变。因而只适用反应初期转化率较低的情况。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "金斯特林格方程的优缺点及适应条件是什么？",
|
||
"answer": "金斯格林方程考虑了在反应进程中反应截面面积随反应过程变化这一事实，因而金氏方程适用范围更广，可以适合反应初、中期。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "杨德方程和金斯特林格方程的适用情况有什么共同点？",
|
||
"answer": "两个方程都只适用稳定扩散的情况。"
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||
}
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]
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```
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处理第 118/1735 条数据...
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||
```json
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[
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{
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"question": "粒径为 $1\\upmu\\textrm{m}$ 球状 $\\mathrm{Al}_{2}0_{3}$ 由过量的MgO微粒包围，观察尖晶石的形成，在恒定温度下，第1h有 $20\\%$ 的 $\\mathrm{Al_{2}0_{3}}$ 起了反应，用杨德方程计算完全反应的时间。",
|
||
"answer": "用杨德尔方程计算： \n\n[1-(1-G)^(1/3)]^2 = k t \n\n代入题中反应时间1h和反应进度 20%，得 \n\nk = [1-(1-0.2)^(1/3)]^2 / 1 = 5.138×10^(-3) h^(-1) \n\n故完全反应（G=1）所需的时间 t = 1/k = 1/5.138×10^(-3) = 194.62 h"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "粒径为 $1\\upmu\\textrm{m}$ 球状 $\\mathrm{Al}_{2}0_{3}$ 由过量的MgO微粒包围，观察尖晶石的形成，在恒定温度下，第1h有 $20\\%$ 的 $\\mathrm{Al_{2}0_{3}}$ 起了反应，用金斯特林格方程计算完全反应的时间。",
|
||
"answer": "用金斯格林方程计算： \n\n1 - (2/3)G - (1-G)^(2/3) = k t \n\n代入题中反应时间1h和反应进度 20%，得 \n\nk = [1 - (2/3)×0.2 - (1-0.2)^(2/3)] / 1 = 4.893×10^(-3) h^(-1) \n\n故完全反应（G=1）时， \n\n1 - (2/3)G - (1-G)^2 = k t \n\nk t = 1/3 \n\n所以完全反应所需的时间 t = 1/(3k) = 1/(3×4.893×10^(-3)) = 68.12 h"
|
||
}
|
||
]
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||
```
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处理第 119/1735 条数据...
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||
```json
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||
[
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||
{
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||
"question": "当测量氧化铝一水化物的分解速率时，发现在等温反应期间，质量损失随时间线性增加到 50% 左右，超过 50% 时质量损失的速率就小于线性规律。速率随温度指数增加，这是一个由扩散控制的反应，还是由界面一级反应控制的反应？",
|
||
"answer": "根据表8-2部分重要的固相反应动力学方程及图8-22各种类型反应中 G-t/t0.5 曲线分析，由题意，知 G≤50% 时 G-t 呈线性关系，G>50% 时 G-t 小于线性规律，是由扩散控制的反应，且 G²=kt。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "当温度从451℃增至 493℃ 时，速率增大到10倍，计算此过程的活化能。（利用表8-2及图8-22进行分析）",
|
||
"answer": "k=c exp(-Q/RT) 又因为G²=kt ，代入 T1=451℃，T2=493℃，G1=G，G2=10G，得 k2/k1=G2²/G1²=exp(-Q/RT2)/exp(-Q/RT1)=100 ⇒ Q=RT1T2 ln(k2/k1)/(T2-T1)=8.314×766×742×ln(100)/(766-742)=505.561×10³"
|
||
}
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]
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||
```
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处理第 120/1735 条数据...
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||
```json
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[
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||
{
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||
"question": "由 $\\mathrm{{Al}_{2}\\mathrm{{0}_{3}}}$ 和Si0粉末形成莫来石反应，由扩散控制并符合扬德方程，实验在温度保持不变的条件下，当反应进行1h的时候，测知已有 $15\\%$ 的反应物发生了反应。将在多少时间内全部反应物都生成产物？",
|
||
"answer": "由杨德尔方程，得 [1-(1-0.15)^(1/3)]^2=k×1 ⇒ k=0.00278。反应完全（G=1）所需的时间为 t=1/k=1/2.78×10^-3=359.63 h"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "由 $\\mathrm{{Al}_{2}\\mathrm{{0}_{3}}}$ 和Si0粉末形成莫来石反应，由扩散控制并符合扬德方程。为了加速莫来石的生成，应采取什么有效措施？",
|
||
"answer": "可以采用一切有利扩散的因素来加速莫来石的生成：减小粒度，采用活性反应物（如$\\mathrm{Al_{2}O_{3}\\cdot3H_{2}O}$），适当加压等等"
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||
}
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]
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```
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||
处理第 121/1735 条数据...
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||
[
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||
{
|
||
"question": "试分析反应物化学组成与结构对固相反应的影响",
|
||
"answer": "反应物中质点作用力越大，反应能力越小；同一反应体系中，固相反应速度与各反应物间的比例有关；矿化剂的特殊作用。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试分析颗粒度和分布对固相反应的影响",
|
||
"answer": "粒径越小，反应速度越快；同一反应体系中由于物料尺寸不同，反应速度会属于不同动力学范围控制；少量较大尺寸的颗粒存在会显著延缓反应过程的完成。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试分析反应温度对固相反应的影响",
|
||
"answer": "温度越高，质点热运动增强，反应能力和扩散能力增强。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试分析压力、气氛对固相反应的影响",
|
||
"answer": "两固相间的反应，增大压力有助颗粒的接触面积，加速物质传递过程，使反应速度增加；对有液汽相参加的固相反应，提高压力不表现积极作用，甚至适得其反。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试分析矿化剂对固相反应的影响",
|
||
"answer": "晶格能越大，结构越完整和稳定，反应活性越低。加入矿化剂可以提高固相反应。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 122/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 123/1735 条数据...
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[
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||
{
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||
"question": "什么叫相变？",
|
||
"answer": "相变是物质系统不同相之间的相互转变。"
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||
},
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{
|
||
"question": "按照相变机理来划分，可分为哪些相变？",
|
||
"answer": "按相变机理来分，可以分为扩散型相变和非扩散型相变和半扩散型相变。依靠原子或离子长距离扩散进行的相变叫扩散型相变。非扩散型型相变指原子或离子发生移动，但相对位移不超过原子间距。"
|
||
}
|
||
]
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||
处理第 124/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 125/1735 条数据...
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||
[
|
||
{
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||
"question": "马氏体相变具有什么特征？",
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||
"answer": "马氏体相变是替换原子经无扩散切变位移(均匀或不均匀)并由此产生形状改变和表面浮凸、曾不变平面应变特征的一级形核、长大的相变。特征：具有剪切均匀整齐性、不发生原子扩散、相变速度快、相变有一定范围、有很大的切变型弹性应变能。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "马氏体相变和成核一生成相变有何差别？",
|
||
"answer": "成核一生长过程中存在扩散相变，母相与晶相组成可相同可不同，转变速度较慢，无明显的开始和终了温度。"
|
||
}
|
||
]
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||
处理第 126/1735 条数据...
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||
```json
|
||
[
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||
{
|
||
"question": "试分析应变能对固态相变热力学的影响",
|
||
"answer": "应变能和表面能可以影响相变驱动力的大小，和新相的形状。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试分析表面能对固态相变热力学的影响",
|
||
"answer": "物质的表面具有表面张力α，在恒温恒压下可逆地增大表面积dA,则需功odA,因为所需的功等于物系自由能的增加，且这一增加是由于物系的表面积增大所致，故称为表面自由能或表面能。应变能和表面能可以影响相变驱动力的大小，和新相的形状。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试分析应变能对固态相变动力学的影响",
|
||
"answer": "应变能和表面能可以影响相变驱动力的大小，和新相的形状。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试分析表面能对固态相变动力学的影响",
|
||
"answer": "物质的表面具有表面张力α，在恒温恒压下可逆地增大表面积dA,则需功odA,因为所需的功等于物系自由能的增加，且这一增加是由于物系的表面积增大所致，故称为表面自由能或表面能。应变能和表面能可以影响相变驱动力的大小，和新相的形状。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试分析应变能对新相形状的影响",
|
||
"answer": "应变能和表面能可以影响相变驱动力的大小，和新相的形状。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试分析表面能对新相形状的影响",
|
||
"answer": "物质的表面具有表面张力α，在恒温恒压下可逆地增大表面积dA,则需功odA,因为所需的功等于物系自由能的增加，且这一增加是由于物系的表面积增大所致，故称为表面自由能或表面能。应变能和表面能可以影响相变驱动力的大小，和新相的形状。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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||
处理第 127/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
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||
{
|
||
"question": "请分析温度对相变热力学的影响",
|
||
"answer": "当温度降低，过冷度增大，成核势垒下降，成核速率增大，直至达到最大值；当温度继续下降，液相粘度增加，原子或分子扩散速率下降。温度过高或过低对成核和生长速率均不利，只有在一定的温度下才有最大成核和生长速率。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "请分析温度对相变动力学的影响",
|
||
"answer": "当温度降低，过冷度增大，成核势垒下降，成核速率增大，直至达到最大值；当温度继续下降，液相粘度增加，原子或分子扩散速率下降。温度过高或过低对成核和生长速率均不利，只有在一定的温度下才有最大成核和生长速率。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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||
处理第 128/1735 条数据...
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||
[
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||
{
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||
"question": "调幅分解与脱溶分解有何异同点？",
|
||
"answer": "调幅分解通过扩散偏聚由一种固溶体分解成与母相结构相同而成分不同的两种固溶体。脱溶分解是从过饱和固溶体中析出第二相的过程。它们的主要区别如下：（1）调幅分解属于连续型相变。它是一种无热力学能垒、无形核的固态相变。脱溶分解是形核一长大型相变，有热力学能垒，有形核过程。（2）调幅分解初期，母相内的成分起伏是逐步建立起来的，两相的成分随时间增加而连续变化并曾正弦波分布规律，最后达到平衡相成分。脱溶分解的晶核一旦在母相中形成，其成分就是平衡相的成分，以后变化不大。（3）调幅分解在母相中均匀的发生；脱溶分解晶核一般在晶体缺陷处形成。（4）调幅分解中的增幅过程是通过上坡扩散。沉淀相晶核的形成是通过下坡扩散。（5）调幅分解中的两个偏聚区曾不明晰共格界面。沉淀相与母相曾明细界面。（6）调幅分解组织结构规则，脱溶分解组织的均匀性较差。相同点：都是通过溶质的扩散而进行。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "调幅分解所得到的显微结构与性能有何特点？",
|
||
"answer": "调幅分解所得到的显微结构通常曾准周期性和互连性的成分调制结构或海绵状组织，组织均匀细密，只有在电镜下才能分辨。"
|
||
}
|
||
]
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处理第 129/1735 条数据...
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||
[
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||
{
|
||
"question": "为什么在成核一生长机理相变中，要有一点过冷或过热才能发生相变？",
|
||
"answer": "由热力学公式△G=△H-T△S
|
||
平衡时 $\Delta G_{V}=\Delta H-T_{m}\Delta S=0\quad\quad\Delta S=\frac{\Delta H}{T_{m}}$
|
||
T：相变平衡温度；△H：相变热
|
||
温度T时，系统处于不平衡状态，则△G=△H-T△S≠0
|
||
$\Delta G=\Delta H\frac{T_{m}-T}{T_{m}}=\Delta H\frac{\Delta T}{T_{m}}$ ，要使相变自发进行，须使 $\Delta G<0$ △T△H 0
|
||
则 ，即必须使 $\Delta T\neq0$ ，才能发生相变。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "什么情况下需过冷，什么情况下需过热？",
|
||
"answer": "对于放热过程如结晶，凝聚△H<0，则△T>0，7>0， ，必须过冷
|
||
对于吸热过程如蒸发，熔融△H>0，则△T<0，T>0， ，必须过热"
|
||
}
|
||
]
|
||
API调用错误: Invalid control character at: line 4 column 37 (char 99)
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||
处理第 130/1735 条数据...
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||
[
|
||
{
|
||
"question": "何谓均匀成核？",
|
||
"answer": "均匀成核一在均匀介质中进行，在整体介质中的核化可能性相同，与界面，缺陷无关"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "何谓不均匀成核？",
|
||
"answer": "非均匀成核一在异相界面上进行，如容器壁，气泡界面或附着于外加物（杂质或晶核剂）2YsAGy"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "晶核剂对熔体结晶过程的临界晶核半径 r* 有何影响?",
|
||
"answer": "使用晶核剂可以降低?s，因此*下降。"
|
||
}
|
||
]
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||
处理第 131/1735 条数据...
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||
```json
|
||
[
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||
{
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||
"question": "铁的原子量为55.84，密度为 7.3g/cm3 ，熔点为 1593°C ，熔化热为11495J/mol，固一液界面能为 2.04×10−5J/cm2 ，试求在过冷度为 10°C 时的临界晶核大小，并估计这些晶核分别由多少个晶胞所组成（已知铁为体心立方晶格，晶格常数 a=0.305nm）。",
|
||
"answer": "ΔGν=−7.3×10355.84×10−3⋅11495×2831876=−2.267×108 γ∗=−2×2.04×10−5−2.267×108=1.8×10−7m 则晶胞的个数为 4×3.14×(1.8×10−7)33×(0.305×10−9)3=8.61×108 个"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "铁的原子量为55.84，密度为 7.3g/cm3 ，熔点为 1593°C ，熔化热为11495J/mol，固一液界面能为 2.04×10−5J/cm2 ，试求在过冷度为 100°C 时的临界晶核大小，并估计这些晶核分别由多少个晶胞所组成（已知铁为体心立方晶格，晶格常数 a=0.305nm）。",
|
||
"answer": "ΔGν=2.98×108J γ∗=−2×2.04×10−52.298×108=1.775×10−7m 此时晶胞的个数为 4×3.14×(1.775×10−7)33×(0.305×10−9)3=8.25×108 个"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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||
处理第 132/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
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||
{
|
||
"question": "在熔体冷却结晶过程中，在 $1000^{\\circ}\\mathrm{C}$ 时，单位体积自由变化△G418J/cm：在 $900^{\\circ}\\mathrm{C}$ 时是2090J/cm。设固一液界面能 $\\gamma_{s\\bar{z}}=5\\times10^{-6}\\mathrm{J/cm}^{2}$，求在 $900^{\\circ}\\mathrm{C}$ 时的临界晶核半径。",
|
||
"answer": "$\\gamma_{\\mathfrak{s o o}}^{*}=-\\frac{2\\gamma_{\\mathfrak{s r}}}{\\Delta G_{v}}=-\\frac{2\\times5\\times10^{-5}}{2090}=4.78\\times10^{-10}\\mathrm{m}=0.478\\mathrm{nm}$"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "在熔体冷却结晶过程中，在 $1000^{\\circ}\\mathrm{C}$ 时，单位体积自由变化△G418J/cm：在 $900^{\\circ}\\mathrm{C}$ 时是2090J/cm。设固一液界面能 $\\gamma_{s\\bar{z}}=5\\times10^{-6}\\mathrm{J/cm}^{2}$，求在 $1000^{\\circ}\\mathrm{C}$ 时的临界晶核半径。",
|
||
"answer": "$\\gamma_{1000}^{\\bullet}=-\\frac{2\\gamma_{5L}}{\\Delta G_{\\underline{{{V}}}}}=-\\frac{2\\times5\\times10^{-5}}{418}=2.39\\times10^{-9}{\\mathrm{m}}=2.39{\\mathrm{mm}}$"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "在熔体冷却结晶过程中，在 $1000^{\\circ}\\mathrm{C}$ 时，单位体积自由变化△G418J/cm：在 $900^{\\circ}\\mathrm{C}$ 时是2090J/cm。设固一液界面能 $\\gamma_{s\\bar{z}}=5\\times10^{-6}\\mathrm{J/cm}^{2}$，求在 $900^{\\circ}\\mathrm{C}$ 时进行相变所需的能量。",
|
||
"answer": "$\\Delta G_{\\underline{{{V}}}}^{\\ast}=\\frac{16\\pi\\gamma_{\\underline{{{L}}}s}}{3(\\Delta G_{\\underline{{{V}}}})^{2}}}=\\frac{16\\times3.14\\times\\left(5\\times10^{-5}\\right)^{3}}{3\\times\\left(2090\\right)^{2}}=3.24\\times10^{-19}$"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "在熔体冷却结晶过程中，在 $1000^{\\circ}\\mathrm{C}$ 时，单位体积自由变化△G418J/cm：在 $900^{\\circ}\\mathrm{C}$ 时是2090J/cm。设固一液界面能 $\\gamma_{s\\bar{z}}=5\\times10^{-6}\\mathrm{J/cm}^{2}$，求在 $1000^{\\circ}\\mathrm{C}$ 时进行相变所需的能量。",
|
||
"answer": "$\\Delta G_{\\nu}^{*}=\\frac{16\\pi\\gamma_{L S}^{3}}{3(\\Delta G_{\\nu})^{2}}=\\frac{16\\times3.14\\times(5\\times10^{-5})^{3}}{3\\times(418)^{2}}=1.19\\times10^{-17}\\mathrm{~J}$"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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||
处理第 133/1735 条数据...
|
||
```json
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||
[
|
||
{
|
||
"question": "在液相中形成边长为 a 的立方体晶核时，求出“临界核胚”立方体边长 a*",
|
||
"answer": "a*=-4γ_{zs}/ΔG_v"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "在液相中形成边长为 a 的立方体晶核时，求出 ΔG*",
|
||
"answer": "ΔG_a*=32γ_{zs}^3/ΔG_v^2"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "为什么立方体的 ΔG* 大于球形 ΔG？",
|
||
"answer": "因为当形成体积相同的核时，a^3=4/3πr^3，a>r，立方体表面积6a^2大于球形的表面积4πr^2，则 ΔG_{立方体}*>ΔG_{球形}*"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 134/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "铜的熔点 $T_{n}{=}1385\\mathrm{k\\Omega}$ ，在过冷度△ $T{=}0.2T_{m}$ 的温度下，通过均相成核得到晶体铜。计算该温度下的临界核胚半径。（ $\\Delta H{=}1628\\mathrm{J/cm}^{3}$ 、 $\\textsf{v}=1.77\\times10^{-5}\\mathrm{J/cm}^{2}$ ）",
|
||
"answer": "$\\gamma^{*}=-\\frac{2\\times1.77\\times10^{-5}}{-325.6}=1.087\\times10^{-9}\\approx1.087\\mathrm{nm}$"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "铜的熔点 $T_{n}{=}1385\\mathrm{k\\Omega}$ ，在过冷度△ $T{=}0.2T_{m}$ 的温度下，通过均相成核得到晶体铜。计算临界核胚的原子数。（设铜为面心立方晶体， $a=0.3615\\mathrm{nm}$）",
|
||
"answer": "$\\frac{4\\times3.14\\times(1.807\\times10^{-9})^{3}}{3\\times(0.3615\\times10^{-9})^{3}}=523$ 个"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 135/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "什么是晶面族？",
|
||
"answer": "晶体中原子或分子排列相同的晶面的组合称为晶面族。因对称关系，这些面往往不止一种。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "立方系{111}晶面族包含哪些晶面？",
|
||
"answer": "立方系{111}晶面族包括(111)、(111)、(111)、(111)四个。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 136/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "面心立方结构金属的［100」和［111]晶向间的夹角是多少？",
|
||
"answer": "晶面间夹角 cosφ=1/√3;φ=54.7°"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "面心立方结构金属的（100」面间距是多少？",
|
||
"answer": "面间距 d=a/2（a为点阵常数）"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 137/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 138/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "解释间隙固溶体的含义",
|
||
"answer": "间隙固溶体为固溶体，保持溶剂的晶体结构，且溶解度很低。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "解释间隙相的含义",
|
||
"answer": "间隙相是中间相(尺寸因素化合物)，且A、B原子数成比例。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "比较间隙固溶体和间隙相的性能",
|
||
"answer": "性能上有很大差异，前者韧、塑性好；后者硬，塑性差。共性是两者中的合金组元都在间隙位置，本身尺寸很小。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 139/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
|
||
处理第 140/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "晶体内若有较多的线缺陷（位错）或面缺陷（晶界、孪晶界等），其强度会明显升高，这些现象称为什么？",
|
||
"answer": "称形变强化和晶界强化(或细晶强化)。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "晶体内若有较多的线缺陷（位错）或面缺陷（晶界、孪晶界等），其强度会明显升高的原因是什么？",
|
||
"answer": "原因是两类缺陷的增多都明显阻碍位错的运动，从而提高强度。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 141/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "上述的两类缺陷是怎样进入晶体的？",
|
||
"answer": "位错的增多主要靠形变，通过萌生与增殖在晶粒内不断产生位错；晶粒细化可通过凝固时加非均匀形核剂或高的冷却速度获得，也可通过大形变，或再结晶，或相变的方法。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "举例说明如何提高这些缺陷的数目？",
|
||
"answer": "位错的增多主要靠形变，通过萌生与增殖在晶粒内不断产生位错；晶粒细化可通过凝固时加非均匀形核剂或高的冷却速度获得，也可通过大形变，或再结晶，或相变的方法。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 142/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 143/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 144/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
|
||
处理第 145/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "常温下金属塑性变形有哪些主要机制？",
|
||
"answer": "主要形变机制是滑移和李生。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "常温下金属塑性变形的主要机制间的主要差异是什么？",
|
||
"answer": "滑移产生的切变量是原子间距的整数倍，李生产生的切变量是原子间距的一个分数；由此产生一系列其他方面的差异。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 146/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 147/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 148/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 149/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "同素异晶转变有何主要特点？",
|
||
"answer": "同素异晶转变主要是纯组元固态下出现的相变，没有成分变化，短程扩散过程控制。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "马氏体相变有何主要特点？",
|
||
"answer": "马氏体相变是无扩散、切变型相变，在纯金属及合金中都会出现，是界面过程控制的。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "脱溶转变有何主要特点？",
|
||
"answer": "脱溶出现在合金中，有成分变化，主要是长程扩散控制的。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 150/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "简述单向压缩条件下，形变量对金属组织及性能的影响（包括晶粒形状和位错亚结构的变化）？",
|
||
"answer": "从侧面观察，随形变量加大，晶粒由等轴状变为长条形，晶粒内部位错增多，形成位错缠结、亚晶界或新的大角晶界；强度、硬度提高，塑性下降。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "简述单向压缩条件下，形变温度对金属组织及性能的影响（包括晶粒形状和位错亚结构的变化）？",
|
||
"answer": "形变温度提高，晶粒变成长条状的速度变慢，因热激活作用增强，亚晶界加速形成，亚晶尺寸趋于稳定，甚至出现动态再结晶组织。强度提高和塑性下降的速度都变慢。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 151/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "（以面心立方晶胞为例）FCC晶胞中的原子个数是多少？",
|
||
"answer": "FCC晶胞中的原子个数4"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "（以面心立方晶胞为例）FCC晶胞的密排面是什么？",
|
||
"answer": "密排面{111}"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "（以面心立方晶胞为例）FCC晶胞的密排方向是什么？",
|
||
"answer": "密排方向<110>"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "（以面心立方晶胞为例）FCC晶胞的配位数是多少？",
|
||
"answer": "配位数12"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "（以面心立方晶胞为例）FCC晶胞的原子半径是多少？",
|
||
"answer": "原子半径√2a/4"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "（以面心立方晶胞为例）FCC晶胞的间隙位置及个数是什么？",
|
||
"answer": "间隙位置（八面体间隙在体心及等效位置）及个数4"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "（以面心立方晶胞为例）FCC晶胞的堆垛顺序是什么？",
|
||
"answer": "堆垛顺序ABCABC"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "（以面心立方晶胞为例）FCC晶胞的致密度是多少？",
|
||
"answer": "致密度0.74"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 152/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "（以金属为基的）固溶体与中间相在结构上的主要差异是什么？",
|
||
"answer": "固溶体保持纯金属的晶体结构，中间相的结构一般与两组元的结构都不同"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "（以金属为基的）固溶体与中间相在键性上的主要差异是什么？",
|
||
"answer": "固溶体原子间以金属键为主，中间相以共价键及离子键为主"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "（以金属为基的）固溶体与中间相在性能上的主要差异是什么？",
|
||
"answer": "固溶体塑、韧性好，中间相的强度高，韧性较差"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 153/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "纯金属中溶人另一组元后（假设不会产生新相）会带来哪些微观结构上的变化？",
|
||
"answer": "引起点阵畸变，点阵常数会改变；会产生局部偏聚或有序，甚至出现超结构。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "纯金属中溶人另一组元后（假设不会产生新相）引起的微观结构变化如何引起性能上的变化？",
|
||
"answer": "因固溶强化使强度提高，塑性降低；电阻一般增大。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 154/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "点缺陷（如间隙原子或代位原子）和线缺陷（如位错）为何会发生交互作用？",
|
||
"answer": "点缺陷产生畸变，使局部能量提高，附近有弹性应变场；位错也是如此,但位错周围不同位置应力场状态不同，有的为压应力，有的为拉应力；点缺陷会聚集到位错上使应变能降低，使系统的能量下降，吸附溶质的位错是一种稳定组态。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "点缺陷和线缺陷的交互作用如何影响力学性能？",
|
||
"answer": "此时位错被钉扎而难以运动，使强度提高，会产生上下屈服点效应。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 155/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "扩散的微观机制有哪些？",
|
||
"answer": "扩散的微观机制主要有间隙机制和代位机制。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "一般情况下，哪种机制扩散快一些？",
|
||
"answer": "按间隙机制扩散时更快,因间隙原子尺寸小，又不需空位的存在。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "一个经凝固而有微观非平衡偏析的合金，采用哪些措施可加速扩散使合金均匀化？",
|
||
"answer": "可通过加热退火、形变后再退火、高能粒子辐射提高空位浓度加强扩散（但不经济不实用)。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "描述该过程应用哪种扩散第二定律的解？",
|
||
"answer": "用正弦解可描述扩散时的浓度分布。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 156/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "写出面心立方金属的一个具体的滑移系",
|
||
"answer": "如（111）［110]"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "多晶体变形时，在一定的形变量下，为何有的晶粒内是单系滑移而另一些晶粒内是多系滑移？",
|
||
"answer": "硬取向力轴引起多系滑移，如 <111>.<100>.<110> 方向，软取向力轴对应单系滑移，如 <123> 方向。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "多晶体变形时，在一定的形变量下，为何有的晶粒内滑移量大而另一些晶粒内滑移量小？",
|
||
"answer": "晶粒中某一滑移系相对于力轴的取向因子大时先滑移开动，取向因子小时后滑移开动，所以各晶粒的形变量不同；"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 157/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "什么是形变织构？",
|
||
"answer": "形变过程导致晶粒发生转动，最后各晶粒内的某些晶向趋于平行，这种因形变而导致取向择优称为形变织构。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "形变织构有哪几类？",
|
||
"answer": "织构分为板织构和丝织构。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "形变织构如何表示？",
|
||
"answer": "板织构表示为{H K L}<U W W>，表示经轧制变形后，晶粒的「HKL」面转向平行于轧面，晶粒的<U W W>方向转到平行于轧向。丝织构表示为<U W W>。答轧制织构、拔丝织构也得分。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 158/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "简述回复再结晶退火时材料组织和性能变化的规律",
|
||
"answer": "随退火温度的升高或退火时间的延长，形变组织中的位错缠结演变为亚晶，亚晶进行合并并长大；在形变不均匀区内发生再结晶形核及长大，等轴晶取代形变长条晶粒；随后是晶粒正常长大；在性能上，强度、硬度下降，电阻下降；塑、韧性提高，密度提高。这些过程在再结晶阶段比回复阶段更显著。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "为何实际生产中常需要再结晶退火？",
|
||
"answer": "材料不断的塑性变形造成强烈的加工硬化，难以继续加工；同时，形变组织不稳定，韧性、塑性差，使用性能不好；再有，强的形变织构的形成也是不希望的。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 159/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "再结晶形核地点有什么特点或特征？",
|
||
"answer": "局部高的位错密度/形变储存能，或有大的位错密度差异；高迁移率大角晶界附近。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "哪些地点可能是优先的形核地点？",
|
||
"answer": "优先形核地点为：原始晶界、形变时形成的新大角晶界处或通过亚晶长大而逐步形成的大角晶界、第二相粒子附近等。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 160/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 161/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 162/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 163/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 164/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 165/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 166/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "1.最紧密堆积的晶体结构有两种：一种（1），每个晶胞中有（2）个原子；另一种是（3），每个晶胞中有（4）个原子。",
|
||
"answer": "(1) ABC; (2) 4; (3) AB; (4) 2(或6)"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "2.金刚石结构中，碳是（5）链连接，配位数为（6）。",
|
||
"answer": "(5) 共价; (6) 4"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "3.螺位错线与柏氏矢量的位置关系是（7），刃位错线与柏氏矢量的位置关系是（8），位错线与柏氏矢量斜交的位错为（9）。",
|
||
"answer": "(7) 平行; (8) 垂直; (9) 混合位错"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "4.固态相变的驱动力是（10），而阻力是（11）和（12）。",
|
||
"answer": "(10) 新旧相自由能差; (11) 界面能; (12) 应变能"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "5.在A-B-C三元系的成分三角形中，成分点位于平行于 AB 边的直线上的所有合金其（13）组元的含量为定值。",
|
||
"answer": "(13) C"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "6.在拉伸单晶时，滑移面转向与外力轴成（14）角度时最易滑移。",
|
||
"answer": "(14) 45°"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "7.在二元系中，在一定的温度下所发生的转变 L1= L2+α 叫做（15）转变。",
|
||
"answer": "(15) 偏晶转变"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "8.区域提纯依据的原理是（16）。",
|
||
"answer": "(16) 固溶体定向凝固时溶质再分布(选分结晶)"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "9.金属材料常用的强化手段有（17）、（18）、（19）和（20）。",
|
||
"answer": "(17) 固溶强化; (18) 细晶强化; (19) 第二相强化; (20) 加工硬化"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 167/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "两侧晶粒位相差小于 $2^{\circ}$ 的称为大角度晶界。",
|
||
"answer": "×"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "刃位错和螺位错都有攀移和滑移运动。",
|
||
"answer": "×"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "扩散温度愈高，愈有利于扩散进行。",
|
||
"answer": "√"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "热塑性塑料和热固性塑料都可以重复使用。",
|
||
"answer": "×"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "由扩散考虑，与大角度晶界迁移率相比，小角度晶界的迁移率较低。",
|
||
"answer": "√"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "形成临界晶核时体积自由能的减小只能补偿新增表面能的1/3。",
|
||
"answer": "×"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "脆性相以颗粒状弥散分布于另一相基体上是对材料的强韧性较为有利的组织状态。",
|
||
"answer": "√"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "如果合金在母相态原子的排列是有序的，则经过马氏体相变后，马氏体中原子的排列变为无序。",
|
||
"answer": "×"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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处理第 168/1735 条数据...
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```json
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[
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||
{
|
||
"question": "下列位错反应能否进行？并说明理由 (10分) 其中： $b_{1}=\frac{a}{2}$ [110] $b_{2}={\frac{a}{6}}[12\bar{1}]b_{3}={\frac{a}{6}}$ [211]，几何条件是否满足？",
|
||
"answer": "几何条件：反应后 ${\vec{b}}_{2}+{\vec{b}}_{3}={\frac{a}{6}}{\left[12{\overline{{1}}}\right]}+{\frac{a}{6}}{\left[211\right]}={\frac{a}{6}}{\left[330\right]}={\frac{a}{2}}{\left[110\right]}$ 反应前 $\displaystyle{\hat{b}}_{1}={\frac{a}{2}}$ [11]几何条件满足"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "下列位错反应能否进行？并说明理由 (10分) 其中： $b_{1}=\frac{a}{2}$ [110] $b_{2}={\frac{a}{6}}[12\bar{1}]b_{3}={\frac{a}{6}}$ [211]，能量条件是否满足？",
|
||
"answer": "能量条件：反应后 $|\vec{b}_{2}|^{2}+|\vec{b}_{3}|^{2}=\frac{a^{2}}{6^{2}}\big[1^{2}+2^{2}+(-1)^{2}\big]+\frac{a^{2}}{6^{2}}\big[2^{2}+1^{2}+1^{2}\big]=\frac{a^{2}}{6}+\frac{a^{2}}{6}=\frac{a^{2}}{3}$ 反应前 $\vert\vec{b}_{1}\vert^{2}=\frac{a^{2}}{2^{2}}\big(1^{2}+1^{2}\big)=\frac{a^{2}}{2}$ 能量条件满足位错反应可以进行。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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处理第 169/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 170/1735 条数据...
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[
|
||
{
|
||
"question": "什么是调幅分解？",
|
||
"answer": "调幅分解是固溶体的一种特殊形式，通过扩散偏聚机制由一种固溶体分解成结构与母相相同而成分不同的两种固溶体。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "发生调幅分解的条件是什么？",
|
||
"answer": "二元合金相图有固溶度间隙的合金，成分自由能曲线有 ∂²G/∂x²<0 的范围，温度足够高，溶质原子可以进行扩散。（自由能下降足够克服梯度能和应变能。这一点不答不扣分)。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "调幅分解的组织有何特点？",
|
||
"answer": "调幅组织呈有周期性的图案状，弥散度大，分布均匀，有较高的连通性。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 171/1735 条数据...
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||
[
|
||
{
|
||
"question": "晶界迁移的驱动力是什么？",
|
||
"answer": "晶界迁移驱动力为：变形储藏能和晶界曲率造成的晶界两侧的化学势差。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "影响晶界迁移的主要因素有哪些？",
|
||
"answer": "影响晶界迁移率的主要因素： $\textcircled{1}$ 溶质原子； $\textcircled{2}$ 第二相颗粒； $\textcircled{3}$ 温度； $\textcircled{4}$ 晶界两侧晶粒位向。"
|
||
}
|
||
]
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处理第 172/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 173/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 174/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 175/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 176/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 177/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 178/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 179/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 180/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 181/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 182/1735 条数据...
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||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "1.在离子晶体结构中，正负离子构成（1），正负离子间的距离取决于(2），配位数取决于正负离子的（3）_。",
|
||
"answer": "（1）配位多面体；（2）正负离子半径和；（3）半径比"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "2.高分子链中由于（4）而产生的分子在空间的不同形态称为构象，高分子能够改变构象的性质称为（5）。",
|
||
"answer": "（4）单键内旋转；（5）柔顺性"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "3.形成置换固溶体的影响因素有_（6）、（7）_、（8）_和_（9）。",
|
||
"answer": "（6）离子尺寸；（7）晶体结构类型；（8）电负性；（9）电子浓度因素"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "4.扩散系数与扩散激活能和扩散温度的关系表达式是（10）。",
|
||
"answer": "(10) $D=D_{0}\mathbf{exp}\big(-Q/R T\big)$"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "5.马氏体相变的两个基本特点是（11）和（12）。",
|
||
"answer": "（11）无扩散型相变；（12）共格切变"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "6.常用的强化金属材料的方法有：（13）、（14）、（15）和（16）_。",
|
||
"answer": "（13）细晶强化；（14）固溶强化；（15）弥散强化；（16）形变"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "7.典型铸锭组织通常有（17）、_（18）_和（19）。",
|
||
"answer": "（17）表面细晶区；（18)柱状晶区；（19）中心等轴晶区"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "8.脱溶粒子粗化的驱动力是（20）。",
|
||
"answer": "（20）不同质点间的吉布斯自由能差"
|
||
}
|
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]
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```
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处理第 183/1735 条数据...
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||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "1.点缺陷是热力学稳定的缺陷，在一定温度下晶体中存在一定数量的平衡缺陷，又称为本征缺陷。",
|
||
"answer": "(√)"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "2.碘化晶体结构中，碘占据立方体角顶位置，占据体心位置，所以其结构类型为体心格子。",
|
||
"answer": "(×)"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "3.结构简单、规整度高、对称性好的高分子不容易结晶。",
|
||
"answer": "(×)"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "4.奥氏体的溶碳能力之所以比铁素体高是因为奥氏体晶体间隙大。",
|
||
"answer": "(√)"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "5.匀晶转变发生在液态完全互溶固态完全不溶的系统中。",
|
||
"answer": "(×)"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "6.三元系相图中，在共晶温度点的自由度为0。此时是三相平衡。",
|
||
"answer": "(×)"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "7.非自发形核时仍然需要结构起伏、成分起伏和能量起伏。",
|
||
"answer": "(√)"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "8.在扩散过程中溶质原子总是由高浓度处向低浓度处迁移。",
|
||
"answer": "(×)"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "9.晶体材料的屈服强度 σs，随着拉力轴相对于晶体取向的改变而改变。",
|
||
"answer": "(√)"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "10.一般来说，在固态相变时，母相中的晶体缺陷可以促进新相的形成。",
|
||
"answer": "(√)"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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处理第 184/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 185/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 186/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 187/1735 条数据...
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||
[
|
||
{
|
||
"question": "以位错理论说明纯金属冷变形强化的原因。",
|
||
"answer": "强化原因：位错交割产生扭折和割阶，位错反应产生不可动位错，位错增殖使位错密度增加。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "如何完全消除加工硬化？",
|
||
"answer": "消除加工硬化的方法：再结晶退火。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "说明所用的热处理方法、发生的变化及大致工艺参数。",
|
||
"answer": "发生的变化：退火过程中位错密度降低，变形的晶粒变为等轴晶粒，残余应力消除，强度硬度降低。工艺参数：加热温度 T=0.4Tm 以上 100~200Ω，加热时间根据具体装炉量和工件大小而定。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 188/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "什么是粗糙界面？",
|
||
"answer": "粗糙界面：是一种固-液界面，固相界面上的原子排列高高低低、粗糙不平，不显示晶体学的任何晶面特征。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "什么是光滑界面？",
|
||
"answer": "光滑界面：是另一种固-液界面，固相界面上的原子排列成平整的原子平面，即晶体学的某一定晶面。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "粗糙界面对晶体生长方式有何影响？",
|
||
"answer": "生长方式：对粗糙界面，连续长大。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "光滑界面对晶体生长方式有何影响？",
|
||
"answer": "生长方式：对光滑界面，侧向长大，包括二维形核长大和螺位错长大等。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "粗糙界面对晶体生长形态有何影响？",
|
||
"answer": "生长形态：对粗糙界面，在正温度梯度下，平面生长。在负温度梯度下，枝晶生长。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "光滑界面对晶体生长形态有何影响？",
|
||
"answer": "生长形态：对光滑界面，在正温度梯度下，平面生长。当等温面与最低表面能晶面不平行时，界面分割成一系列小台阶，长大过程为原子添加到台阶处。小台阶面即为最低表面能晶面。在负温度梯度下，晶体生长成具有各自特性的多面体或带有小平面的枝晶。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 189/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
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处理第 190/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 191/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 192/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 193/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 194/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 195/1735 条数据...
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It's a single issue.
|
||
处理第 196/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
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||
处理第 197/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
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处理第 198/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 199/1735 条数据...
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||
```json
|
||
{
|
||
"question": "弗兰克尔空位",
|
||
"answer": "离位原子迁移到晶体点阵的间隙中称为弗兰克尔空位。"
|
||
}
|
||
```
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处理第 200/1735 条数据...
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||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "1.多晶体材料塑性变形至少需要多少独立滑移系开动？",
|
||
"answer": "5个"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "2.固态相变形核时，晶核形态呈圆盘状具有最小的什么能，最大的什么？",
|
||
"answer": "应变；界面"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "3.发生在固态晶体中的扩散，根据伴随原子扩散是否产生新的相结构，可分为哪两种扩散？",
|
||
"answer": "原子；反应"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "4.根据界面上原子排列结构不同，可把固体中的相界面分为哪三种界面？",
|
||
"answer": "共格；半共格；非共格"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "5.Cr（原子序号24）的基态电子组态是什么？",
|
||
"answer": "1s22s22p63s23p63d54s1"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "6.高分子中，由于什么而产生的分子在空间的不同形态称为构象，高分子能够改变构象的性质称为什么？",
|
||
"answer": "单键内旋转；柔顺性"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "7.硅酸盐晶体主要结构类型（亚类）有哪些？",
|
||
"answer": "岛；群（或环）；链；层；架状"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "8.金属间化合物通常包括受电负性控制的什么，以原子尺寸为主要控制因素的密排相和什么，以及由电子浓度起主要控制作用的什么？",
|
||
"answer": "正常价化合物；拓扑密堆相；电子化合物"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "9.线性高分子可反复使用，又称为什么塑料；交联高分子不能反复使用，称为什么塑料？",
|
||
"answer": "热塑性；热固性"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 201/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "1.固态晶体扩散过程中，扩散原子迁移方向总是从高浓度处向低浓度处迁移。",
|
||
"answer": "√"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "2.贝氏体转变中，Fe、C原子均不发生扩散。",
|
||
"answer": "√"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "3.晶粒越细小，晶体强度、硬度越高，塑性、韧性越好。",
|
||
"answer": "√"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "4.固态相变时，母相中的晶体缺陷阻碍新相晶核的形成。",
|
||
"answer": "√"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "5.氯化绝结构中，氯占据角顶位置，占据立方体心位置，所以其结构类型为体心格子。",
|
||
"answer": "×"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "6.组元晶体类型不问，仕特定条件「也可形成无限互浴的固浴体。",
|
||
"answer": "×"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "7.结构简单、规整度高、对称性好的高分子容易结晶。",
|
||
"answer": "√"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "8.同一滑移面上位错线平行的异号刃型位错，相互作用结果使位错彼此远离。",
|
||
"answer": "×"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "9.奥氏体的溶碳能力之所以比铁素体高是因为奥氏体晶体间隙大。",
|
||
"answer": "√"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "10.三元系相图中，在共晶温度点的自由度为0。此时是三相平衡。",
|
||
"answer": "×"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 202/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "钢中马氏体转变的主要特征是什么？",
|
||
"answer": "（1）转变特征: \n\n$\textcircled{1}$ 无扩散性，Fe、C原子均不发生扩散。（2分） \n\n$\textcircled{2}$ 共格切变，存在惯习面及新相母相位向关系。(2分) \n\n$\textcircled{3}$ 非恒温性。 (1分) \n\n$\textcircled{4}$ 马氏体转变不完全性。(1分)"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "钢中马氏体转变产物主要形态有哪些？",
|
||
"answer": "(2）转变产物形态：板条状马氏体(1分)；针状马氏体。(1分)"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "钢中马氏体转变产物的晶内亚结构各是什么？",
|
||
"answer": "(3）晶内亚结构：板条状马氏体主要为高密度位错（1分)；针状马氏体为高密度孪晶，边缘存在一定位错。(1分)"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 203/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "什么是时效？",
|
||
"answer": "时效：过饱和固溶体的脱溶过程。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "时效通常经历哪些过程？",
|
||
"answer": "时效过程：\n1. 形成GP区。\n2. 形成一系列与母相保持共格、半共格亚稳态中间相。\n3. 形成稳定析出相。\n4. 析出稳定相聚集长大。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试说明其产生时效强化的原因。",
|
||
"answer": "时效强化原因：亚稳相的弥散析出，与母相保持共格半共格界面，阻碍母相位错运动。\n1. 对于可变形第二相粒子，位错切过第二相粒子，破坏第二相粒子与共格半共格关系且增加相界面积，第二相粒子本身具有较高强度。\n2. 对于不可变形第二相粒子，位错绕过第二相粒子，遗留绕第二相粒子位错环，增加位错线长度，加大第二相粒子对后续位错运动阻力。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 204/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "说明存在于面心立方晶格金属中（111）面的位错 $b_{1}=a/2\\big[10\\Bar{1}\\big]$ 及（111）面的位错 $b_{2}=a/2[011]$ 能发生位错反应的原因",
|
||
"answer": "发生位错反应 $a/2{\\left[10{\\stackrel{\\leftarrow}{1}}\\right]}+a/2{\\left[011\\right]}\\rightarrow a/2{\\left[110\\right]}$ 能发生反应原因： $\\textcircled{1}$ 满足结构条件 $\\vec{b}_{1}+\\vec{b}_{2}=\\vec{b}_{3}$ 。 $\\textcircled{2}$ 满足能量条件： $a^{2}/2+a^{2}/2>a^{2}/2_{\\circ}$"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "生成位错的柏氏矢量及位错属性是什么？",
|
||
"answer": "生成位错柏氏矢量 $\\widehat{b}_{3}$ 为 $a/2~[110]$ ，为纯刃型位错，可滑移面（001)面不是面心立方结构滑移面，所以为固定位错。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "该位错反应发生对于金属的塑性变形将产生何种影响？",
|
||
"answer": "位错反应生成固定位错 $\\pmb{a}/2$ [110]将阻碍（111)，（111）面上位错运动，宏观产生显著形变强化。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 205/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "何为成分过冷？说明其产生原因。",
|
||
"answer": "由于第二成分的加人，在固液界面处，熔体凝固点下降，远离界面的熔体仍然保持高熔点，由于杂质存在，固液界面处存在分配系数 ko= k0=Cs/CL ，杂质浓度高于平均浓度 C0 ，随距离变化为： CL=C0(1+(1−k0/k0)e−RXD) ，式中 D 为扩散系数，造成 TL= Tm− mLC0(1+(1−k0/k0)e−RXD) ，当熔体冷却速度较大时，液态温度低于凝固温度，造成液滴被晶体所包围，形成散射颗粒，这种现象称为成分过冷。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "成分过冷的主要影响因素有哪些？",
|
||
"answer": "成分过冷的主要影响因素包括扩散系数 D、生长速率 R 和分配系数 k0。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "在单晶生长中如何克服成分过冷？",
|
||
"answer": "克服成分过冷可加大温度梯度，减小生长速率 R。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 206/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "氧化镁和氧化铝（溶质）形成置换固溶体，写出缺陷方程。",
|
||
"answer": "缺陷方程： Al2O3→MgO 2AlMg· + VMg′′ + 3OOc"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "氧化镁和氧化铝（溶质）能否形成连续固溶体？说明原因。",
|
||
"answer": "不可以形成连续固溶体，因晶型不同。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 207/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 208/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 209/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 210/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 211/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "在面心立方金属中，位错的柏氏矢量为b= [101],${\pmb b}_{2}=\frac{a}{6}$ ${b}_{3}=\frac{a}{3}$ [1]。位错反应 ${\pmb b}_{1}+{\pmb b}_{2}={\pmb b}_{3}$ 能否进行？",
|
||
"answer": "几何条件： $\vec{b}_{1}+\vec{b}_{2}=\frac{a}{2}\left[10\overline{{{1}}}\right]+\frac{a}{6}\left[\overline{{{1}}}\overline{{{2}}}1\right]=\frac{a}{3}\left[1\overline{{{1}}}\overline{{{1}}}\right],\vec{b}_{3}=\frac{a}{3}\left[1\overline{{{1}}}\overline{{{1}}}\right],$ 满足几何条件；
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||
能量条件：反应后 $\mid\vec{b}_{3}\mid^{2}=\frac{a^{2}}{9}\times(\sqrt{1+1+1})^{2}=\frac{a^{2}}{3}$
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||
反应前 $~\sum_{i}~\mid\vec{b}_{i}~\mid^{2}~=~\frac{a^{2}}{4}\times(\sqrt{1+0+1})^{2}+\frac{a^{2}}{36}\times(\sqrt{1+4+1})^{2}~=$ ${\frac{2a^{2}}{3}}>$ 反应后 $\mid\vec{b}_{3}\mid^{2}$ ；满足能量条件，反应 $\vec{b}_{1}+\vec{b}_{2}{\rightarrow}\vec{b}_{3}$ 可以进行。"
|
||
},
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{
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||
"question": "在面心立方金属中，位错的柏氏矢量为b= [101],${\pmb b}_{2}=\frac{a}{6}$ ${b}_{3}=\frac{a}{3}$ [1]。指出其中3个位错分别是什么类型的位错？",
|
||
"answer": "$\scriptstyle{\vec{b}}_{1}$ ：单位位错； $\scriptstyle{{\vec{b}}_{2}}$ ：肖克莱不全位错； $\vec{b}_{3}$ ：弗兰克不全位错。"
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||
},
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{
|
||
"question": "在面心立方金属中，位错的柏氏矢量为b= [101],${\pmb b}_{2}=\frac{a}{6}$ ${b}_{3}=\frac{a}{3}$ [1]。反应后生成的位错能否在滑移面上运动？",
|
||
"answer": "面心立方金属滑移面为111}， $\vec{b}_{3}$ 垂直该晶面，故不能滑移。"
|
||
}
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]
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```
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API调用错误: Invalid control character at: line 4 column 313 (char 480)
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处理第 218/1735 条数据...
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[
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||
{
|
||
"question": "影响晶态固体中原子扩散的因素有哪些？并说明温度对扩散的影响。",
|
||
"answer": "温度。温度越高，扩散系数越大，扩散速率越快。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "影响晶态固体中原子扩散的因素有哪些？并说明晶体结构及固溶体类型对扩散的影响。",
|
||
"answer": "晶体结构及固溶体类型。致密度较小的晶体结构中扩散激活能较小，扩散易于进行；对称性较低的晶体结构，扩散系数的各向异性显著；间隙固溶体中的扩散激活能远小于置换固溶体，扩散容易进行。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "影响晶态固体中原子扩散的因素有哪些？并说明第三组元对扩散的影响。",
|
||
"answer": "第三组元。根据加人的第三组元的性质不同，有的促进扩散，有的阻碍扩散。"
|
||
},
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||
{
|
||
"question": "影响晶态固体中原子扩散的因素有哪些？并说明晶体缺陷对扩散的影响。",
|
||
"answer": "晶体缺陷。沿晶界的扩散系数远大于体扩散系数；沿位错管道扩散时扩散激活能较小，因而位错加速扩散。"
|
||
}
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||
]
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处理第 219/1735 条数据...
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[
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{
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||
"question": "金属发生塑性变形后，显微组织发生什么变化？",
|
||
"answer": "金属发生塑性变形后，显微组织形态上，原等轴晶粒沿变形方向被拉长，在大形变量时晶界甚至呈纤维状，如存在硬脆的第二相颗粒或夹杂，常沿变形方向呈带状分布。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "金属发生塑性变形后，结构发生什么变化？",
|
||
"answer": "显微结构上，缺陷（空位和位错）密度明显增大。由于变形过程中位错的增殖及运动过程中位错的交割和交互作用，形成位错缠结，异号位错相消后构成胞状结构。随形变量增加，位错胞数量增多，尺寸减小，晶体内部的储存能增大。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "金属发生塑性变形后，性能发生哪些变化？",
|
||
"answer": "性能上，冷变形金属将发生加工硬化，表现为强度显著提高、塑性明显下降。"
|
||
}
|
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]
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处理第 220/1735 条数据...
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[
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||
{
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||
"question": "什么是时效？",
|
||
"answer": "时效是指过饱和固溶体在室温或较高温度保留一段时间，有第二相从基体中析出的过程。"
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||
},
|
||
{
|
||
"question": "试说明其产生时效强化的原因。",
|
||
"answer": "时效强化的原因：一是当析出盘状介稳相且与母相有一定取向关系时，会在基体内产生较大弹性应变，可使合金明显强化；二是，在合金承受变形时，由于弥散颗粒与位错的交互作用，使合金得到强化。如果沉淀相颗粒可以变形，位错切过时，增加颗粒的表面积需要做功，增大了位错运动的阻力而使合金得到强化。如果沉淀相颗粒强度高且与基体非共格，位错线难以切过颗粒，在外加应力的作用下将绕过颗粒，留下位错环。合金要继续变形，需要克服颗粒对位错线绕过时施加的应力，因此需要进一步增大外加应力，即合金获得了时效强化。"
|
||
}
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]
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处理第 221/1735 条数据...
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It's a single issue.
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```json
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[
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{
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"question": "1．高岭石属于层状硅酸盐结构，一层是（1），一层是（2）。",
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||
"answer": "（1）硅氧四面体层；（2）铝氧八面体层"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "2.晶体内部构造的对称要素是除 $c,P_{\\lambda}$ 、 $L^{n}$ 和 $L_{i}^{n}$ 外的_（3）、（4)和（5)_。",
|
||
"answer": "（3）平移轴；（4）滑移面；（5）螺旋轴"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "3.三元相图中，共晶点是（6）相平衡，自由度为（7）。",
|
||
"answer": "（6）四；（7）0"
|
||
},
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{
|
||
"question": "4.链段是用来描述高分子的（8）性。",
|
||
"answer": "（8）柔顺"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "5.Ca0掺杂到 $ZrO_{2}$ 中，其中 $Ca^{2+}$ 离子置换了 $Zr^{4+}$ 离子，由于电中性要求，以上置换同时产生一个（9）缺陷，可用（10）缺陷反应方程表示。",
|
||
"answer": "（9）室位；（10）$Ca0\\xrightarrow{Zr0}Ca_{Zr}^{\\prime\\prime}+V_{0}^{..}+$ $0_{0}$"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "6.固态相变形核的驱动力是（11），阻力主要是（12）和（13）。",
|
||
"answer": "（11）新相和母相的自由能之差；（12）界面能；（13）应变能"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "7.小角度晶界由位错构成，其中对称倾转晶界由（14）位错构成，扭转晶界由（15）位错构成。",
|
||
"answer": "（14）刃；（15）螺"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "8.强化金属材料的方法有（16）强化、（17）强化、（18）强化、（19）强化。",
|
||
"answer": "（16）固溶；（17）位错；（18）细晶；（19）弥散（或沉淀相颗粒）"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "9.线性高分子可反复使用，又称为（20）；交联高分子不能反复使用，称为热固性塑料。",
|
||
"answer": "（20）热塑性塑料"
|
||
}
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]
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```
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It's a single issue.
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处理第 225/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 226/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 227/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 228/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 229/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 230/1735 条数据...
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```json
|
||
{
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||
"question": "形变织构",
|
||
"answer": "形变织构：随塑性变形量增加，变形多晶体某一晶体学取向趋于一致的现象。"
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||
}
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```
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处理第 231/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 232/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 233/1735 条数据...
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处理第 234/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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||
"question": "1.晶体按对称性可分为_（1）晶族，_(2）晶系，总共有（3）种点群和（4)种空间群。",
|
||
"answer": "（1）3；（2）7；（3）32；（4）230"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "2.面心立方堆积中，晶胞的原子数为（5），它有（6）_个四面体空隙,（7）_个八面体空隙。",
|
||
"answer": "（5）4；（6）8；（7）4"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "3.铸锭三晶区指（8)、（9）和（10）。",
|
||
"answer": "（8）表层细晶区；（9）柱状晶区；（10）中心等轴粗晶区"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "4.固态相变形核的驱动力是（11），阻力主要是（12）和（13）。",
|
||
"answer": "（11）新相和母相的自由能之差；（12）界面能；（13）应变能"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "5.再结晶完成后，晶粒长大可分为（14）晶粒长大和（15）晶粒长大。",
|
||
"answer": "（14）正常；（15）异常"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "6.强化金属材料的方法有（16）强化、（17）强化、（18）强化和（19）强化。",
|
||
"answer": "（16）固溶；（17）位错；（18）细晶；（19）弥散（或沉淀相颗粒）"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "7.马氏体相变时，新相往往在母相的一-定晶面上开始形成，这个晶面称为(20)。",
|
||
"answer": "（20）惯习面"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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处理第 235/1735 条数据...
|
||
```json
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||
[
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||
{
|
||
"question": "影响晶态固体中原子扩散的因素有哪些？并加以简单说明。",
|
||
"answer": "影响晶态固体中原子扩散的因素有： (1）温度。温度越高，扩散系数越大，扩散速率越快。(2分) （2）晶体结构及固溶体类型。致密度较小的晶体结构中扩散激活能较小，扩散易于进行；对称性较低的晶体结构，扩散系数的各向异性显著；间隙固溶体中的扩散激活能远小于置换固溶体，扩散容易进行。（4分) （3）第三组元。根据加入的第三组元的性质不同，有的促进扩散，有的阻碍扩散。(2分) （4）晶体缺陷。沿晶界的扩散系数远大于体扩散系数；沿位错管道扩散时扩散激活能较小，因而位错加速扩散。（2分）"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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||
处理第 236/1735 条数据...
|
||
[
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||
{
|
||
"question": "分析回复阶段变形金属中空位与位错的变化及其对性能的影响。（10分）",
|
||
"answer": "回复阶段：空位浓度下降接近平衡浓度，造成电阻率下降，晶体密度增加。同一滑移面异号位错相互抵消造成位错密度略有下降，高温回复阶段刃型位错通过滑移、攀移运动发生多边化过程，造成加工硬化现象保留，强度、硬度略有下降，残余应力基本消失。（6分）"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "分析再结晶阶段变形金属中空位与位错的变化及其对性能的影响。（10分）",
|
||
"answer": "再结晶阶段：伴随再结晶过程原子的重新排列，位错密度大大下降，变形过程所产生的复杂位错交互作用消失，加工硬化现象消失，变形各种金属性能恢复至未变形前。（4分）"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 237/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "简要说明加工硬化现象带来的利",
|
||
"answer": "加工硬化现象带来的利：变形过程位错密度增加，位错间发生交互作用(如位错交截、位错缠结等)，发生位错塞积，从而起到强化金属材料的作用。还可使金属材料变形均匀。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "简要说明加工硬化现象带来的弊",
|
||
"answer": "加工硬化现象带来的弊：造成塑性变形困难。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "如何消除加工硬化现象？",
|
||
"answer": "采用后续再结晶处理消除加工硬化现象。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 238/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "已知碳在 γ-Fe中的扩散常数 D0=2.0×10−5m2/s ，扩散激活能 Q=140×103J/mol，计算在 870℃ 下碳在 γ-Fe中的扩散系数。",
|
||
"answer": "7.94×10−12m2/s"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "已知碳在 γ-Fe中的扩散常数 D0=2.0×10−5m2/s ，扩散激活能 Q=140×103J/mol，计算在 927℃ 下碳在 γ-Fe中的扩散系数。",
|
||
"answer": "15.99×10−12m2/s"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "已知碳在 γ-Fe中的扩散常数 D0=2.0×10−5m2/s ，扩散激活能 Q=140×103J/mol，要想得到在 927℃ 渗碳10小时相同厚度，在 870℃ 渗碳需要多长时间？（忽略不同温度下碳在 γ-Fe中溶解度的不同）",
|
||
"answer": "20.12小时"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 239/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 240/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 241/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 242/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 243/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 244/1735 条数据...
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||
[
|
||
{
|
||
"question": "分析多晶体金属的变形过程",
|
||
"answer": "多晶体金属的变形过程中每个晶粒的变形主要是滑移，还可能出现孪生和扭折，需要开动多个滑移系，出现交滑移，由于晶界的影响还有位向差效应和晶界的阻滞效应。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "影响多晶体金属变形的因素有哪些",
|
||
"answer": "影响因素主要有晶粒大小、变形温度、变形速度。"
|
||
}
|
||
]
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||
处理第 245/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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||
处理第 246/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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||
处理第 247/1735 条数据...
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||
[
|
||
{
|
||
"question": "解释下列名词：成分过冷",
|
||
"answer": "成分过冷：由于在结晶过程中固溶体合金的溶质原子再分配造成固溶体合金在正温度梯度下，其凝固界面前沿的液相中在合适的温度梯度下也有过冷现象出现，称为成分过冷。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "解释下列名词：离异共晶",
|
||
"answer": "离异共晶：有共晶反应的合金中，如果成分离共晶点较远，由于初晶数量多，共晶数量很少，共晶中与初晶相同的相依附初晶长大，共晶中另外一个相呈现单独分布，使得共晶组织失去其特有组织特征的现象。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "解释下列名词：反应扩散",
|
||
"answer": "反应扩散：伴随有化学反应而形成新相的扩散称为反应扩散，如从金属表面向内部渗人金属时，渗人元素浓度超过溶解度出现新相。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "解释下列名词：面角位错",
|
||
"answer": "面角位错：在位错反应中，FCC晶体中不同滑移面上的全位错分解为不全位错后，领先不全位错反应生成新的不可动位错，导致出现的三个不全位错之间夹杂两个层错的不可动位错组态。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "解释下列名词：晶界偏聚",
|
||
"answer": "晶界偏聚：由于晶内与晶界上的畸变能差别或由于空位的存在使得溶质原子或杂质原子在晶界上的富集现象。"
|
||
}
|
||
]
|
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处理第 248/1735 条数据...
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||
```json
|
||
[
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||
{
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||
"question": "1.FCC结构的密排方向是（1），密排面是（2），密排面的堆垛顺序是（3），致密度为（4），配位数是（5），晶胞中原子数为（6），把原子视为半径为 r 的刚性球时，原子的半径和点阵常数 a 的关系为（7）。",
|
||
"answer": "(1) <110>；(2){111}；(3)ABCABC·…；(4)0.74；(5)12；(6)4；(7)r=α"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "2.形成有序固溶体的必要条件是：（8）、（9）、（10）。",
|
||
"answer": "(8)异类原子之间相互吸引力大于同类原子之间吸引力；(9)一定的化学成分；(10)较慢的冷却速度"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "3.无序固溶体转变为有序固溶体时，合金性能变化的一般规律是：强度和硬度（11），塑性（12），导电性（13）。",
|
||
"answer": "(11)升高；(12)降低；(13)降低"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "4.Fe-Fe3C 相图中含碳量小于（14）为钢，大于（15）为铸铁；铁碳合金室温平衡组织均由（16）和（17）两个基本相组成；奥氏体其晶体结构是（18），合金平衡结晶时，奥氏体的最大含碳量是（19）；珠光体的含碳量是（20）；莱氏体的含碳量为（21）；在常温下，亚共析钢的平衡组织是（22），过共析钢的平衡组织是（23）；Fe3CI是从（24）中析出的，Fe3CII是从（25）中析出的，Fe3CIII是从（26）中析出的，它们的含碳量为（27）。",
|
||
"answer": "(14)2.11%C；(15)2.11%C；(16)铁素体（α）；(17)渗碳体（Fe3C）；(18)FCC；(19)2.11%；(20)0.77%；(21)4.3%；(22)铁素体和珠光体；(23)珠光体和Fe3CII；(24)液相；(25)奥氏体；(26)铁素体；(27)6.69%"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 249/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 250/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 251/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 252/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 253/1735 条数据...
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It's a single issue.
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||
处理第 254/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 255/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "根据冷却速度对金属组织的影响，现要获得非晶，请指出其凝固时如何控制。",
|
||
"answer": "要获得非晶可以以极快速度将金属液体冷却。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "根据冷却速度对金属组织的影响，现要获得亚稳相，请指出其凝固时如何控制。",
|
||
"answer": "要获得亚稳相也必须使冷却速度远远超过平衡冷却速度。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 256/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 257/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 258/1735 条数据...
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||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "如何通过固溶强化提高固溶体合金的强度？",
|
||
"answer": "固溶强化"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "如何通过加工硬化提高固溶体合金的强度？",
|
||
"answer": "加工硬化"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "如何通过细晶强化提高固溶体合金的强度？",
|
||
"answer": "细晶强化"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "如何通过沉淀强化提高固溶体合金的强度？",
|
||
"answer": "沉淀强化"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 259/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "晶界对材料性能的影响",
|
||
"answer": "晶界影响到材料的各个方面，具有晶界能，影响到多晶材料中的第二相的形状，晶界可以运动，有晶界偏聚，晶界电荷变化，承担载荷传递作用，晶界熔点低，易过烧，晶界是易扩散通道，晶界处易形核，晶界易受腐蚀。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "晶界对材料变形的影响",
|
||
"answer": "晶界对金属材料在常温下强化，高温下弱化。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 260/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "简单说明原子扩散对材料的影响",
|
||
"answer": "原子扩散对材料的影响如铸造中晶粒形核和长大、晶界运动、氧化等许多过程均涉及到原子扩散"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "举两个实例说明金属中的上坡扩散现象",
|
||
"answer": "金属中的上坡扩散实例如柯垂耳气团的形成，调幅分解过程等"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 261/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 262/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 263/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
{
|
||
"question": "离异共晶",
|
||
"answer": "离异共晶：有共晶反应的合金中，如果成分离共晶点较远，由于初晶数量多，共晶数量很少，共晶中与初晶相同的相依附初晶长大，共晶中另外一个相呈现单独分布，使得共晶组织失去其特有组织特征的现象"
|
||
}
|
||
```
|
||
处理第 264/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
{
|
||
"question": "晶界偏聚",
|
||
"answer": "晶界偏聚：由于晶内与晶界上的畸变能差别或由于空位的存在使得溶质原子或杂质原子在晶界上的富集现象"
|
||
}
|
||
```
|
||
处理第 265/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 266/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 267/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
{
|
||
"question": "反应扩散",
|
||
"answer": "反应扩散：伴随有化学反应而形成新相的扩散称为反应扩散，如从金属表面向内部渗人金属时，渗人元素浓度超过溶解度出现新相"
|
||
}
|
||
```
|
||
处理第 268/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 269/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "判断 $\frac{a}{6}[2\overline{{{1}}}\overline{{{1}}}]+\frac{a}{6}[\overline{{{1}}}21]{\rightarrow}\frac{a}{6}$ [110]位错反应在面心立方晶体中能否进行？",
|
||
"answer": "参照几何条件和能量条件要求，位错反应可以进行。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "若两个扩展位错的领先位错发生上述反应，会对面心立方金属性能有何影响？",
|
||
"answer": "反应后位错不可动，影响晶体的加工硬化机制和断裂性能。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 270/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "写出非稳态扩散方程的表达式",
|
||
"answer": "非稳态扩散方程的表达式为：∂C/∂t=∂(D∂c/∂x)/∂x若扩散系数D不随浓度变化,则可以简∂C/∂t=D∂²c/∂x²"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "说明影响方程中扩散系数的主要因素",
|
||
"answer": "影响方程中扩散系数的主要因素有温度、晶体结构、晶体缺陷、固溶体类型、扩散元素性质、扩散组元浓度等。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 271/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "指出影响冷变形后金属再结晶温度的主要因素。",
|
||
"answer": "影响冷变形后金属再结晶温度的主要因素有：变形程度、微量杂质和合金元素、金属晶粒度、加热时间、加热速度"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "要获得尺寸细小的再结晶晶粒，有哪些主要措施，为什么？",
|
||
"answer": "要获得尺寸细小的再结晶晶粒主要措施有：加大冷变形程度，加人微量合金元素，提高加热速度，采用细晶粒金属"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 272/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "试述针对工业纯铝可能采用哪些主要的强化机制来进行强化",
|
||
"answer": "对工业纯铝主要的强化机制为加工硬化、细晶强化"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试述针对Al-5%Cu合金可能采用哪些主要的强化机制来进行强化",
|
||
"answer": "Al-5%Cu合金的强化机制为固溶强化、沉淀强化、加工硬化、细晶强化"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试述针对Al-5%Al2O3复合材料可能采用哪些主要的强化机制来进行强化",
|
||
"answer": "Al-5%Al2O3复合材料的强化机制为加工硬化、细晶强化、弥散强化"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 273/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "低层错能的工业纯铜铸锭采用 $T=0.5T_{\xi\sharp,\xi}$ 温度热加工开坯轧制。开坯后该金属要获得硬态制品，最后工序中可采用哪些方法，为什么？",
|
||
"answer": "开坯后要获得硬态金属，可以进行冷加工，机制为加工硬化。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "低层错能的工业纯铜铸锭采用 $T=0.5T_{\xi\sharp,\xi}$ 温度热加工开坯轧制。开坯后该金属要获得软态制品，最后工序中可采用哪些方法，为什么？",
|
||
"answer": "获得软态制品，可采用冷加工后再结晶退火。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "低层错能的工业纯铜铸锭采用 $T=0.5T_{\xi\sharp,\xi}$ 温度热加工开坯轧制。开坯后该金属要获得半硬态制品，最后工序中可采用哪些方法，为什么？",
|
||
"answer": "获得半硬态制品，可采用冷加工后回复退火，或者完全再结晶退火后适当冷变形。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 274/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 275/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 276/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "何谓加工硬化？",
|
||
"answer": "金属在冷加工过程中流变应力随应变的增加而增加的现象称为加工硬化。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "列出加工硬化的各种可能机制",
|
||
"answer": "加工硬化的机制主要是位错之间的相互作用，如割阶的形成，位错交截、缠结，位错运动中与林位错的作用，面角位错的形成，以及溶质原子与位错的作用形成溶质原子气团等。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "说明加工硬化在工业上的应用",
|
||
"answer": "加工硬化在工业上的应用：金属在加工过程中塑性变形抗力不断增加，使金属变脆，需要进行多次中间退火，使金属的冷加工需要消耗更多的功率；加工硬化使金属基体具有一定的抗偶然过载的能力；加工硬化和塑性变形适当配合可使金属进行均匀塑性变形，有些加工方法要求金属必须有一定的加工硬化；加工硬化也是强化金属的重要手段之一，对某些纯金属加工硬化是提高强度的重要办法；有些零部件在工作条件下表面会不断硬化，达到表面耐冲击、耐磨损的要求；经过加工硬化后材料塑性降低，可以改善材料如低碳钢的切削加工性能；可以通过冷加工控制产品的最后性能。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 277/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 278/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "讨论织构的利弊",
|
||
"answer": "织构引起金属的各向异性，各向异性在很多情形下对金属的加工和使用带来麻烦。深冲金属杯子可能产生制耳。具有织构的多晶体金属棒经过多次反复加热和冷却后会显著伸长。但有的情况下要设法获得某种织构，利用其各向异性，如变压器用的硅钢片、精密电子电容器的高压电子铝箔以及应用于汽车、机械等部门要求优越的超深冲压性能的无间隙原子钢，对不可热处理强化的铝合金可以通过冷变形产生加工硬化来强化合金。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "讨论织构的控制方法",
|
||
"answer": "控制织构的一种方法是控制加工和热处理制度，得到只有轻微织构的加工组织，得到细晶粒的再结晶组织；还可以改变轧板的生产工艺，冷加工中的中间再结晶退火和最终回复退火的结合可以控制织构，可以采用交叉轧制的方法，铝合金薄板热轧过程的控制和多方向交叉冷轧以及相应退火来减少制耳的形成。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 279/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 280/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "晶粒大小对金属材料室温力学性能的影响是什么？",
|
||
"answer": "室温强化"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "晶粒大小对金属材料高温力学性能的影响是什么？",
|
||
"answer": "高温弱化"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "在生产中如何控制材料的晶粒度？",
|
||
"answer": "生产中控制材料的晶粒度有铸造中细化，加工中通过控制轧制细化热加工组织，再结晶退火中依靠合金元素和微量元素阻止晶粒长大，结合再结晶全图综合考虑冷变形加工量和加热温度的关系"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 281/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "解释位错的基本概念",
|
||
"answer": "位错是晶体结构中一种排列缺陷，可以分为刃型位错、螺型位错和混合位错。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "总结位错在材料中的作用",
|
||
"answer": "位错可以极大影响材料性能表现，位错在材料中的作用有多种： （1）金属材料的塑性变形是通过位错运动完成的。 (2）位错周围具有畸变应力场，与第二相粒子，通过切过或绕过机制强化材料，冷加工中位错密度增加也能强化材料，或通过形成科垂尔气团强化材料，以及位错运动中相互交截，或形成割阶、面角位错等使材料强化；可以影响材料的强度。 (3）影响第二相的析出，对再结晶中的晶核形成机制等固态相变有影响。（4）位错周围是优先扩散通道。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "如何通过变形与加热来控制材料的组织和性能？",
|
||
"answer": "通过变形可以增加位错密度，从而提高材料的强度；通过加热可以促进位错的重新排列和消失，从而改善材料的塑性和韧性。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 282/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "解释上坡扩散",
|
||
"answer": "上坡扩散是扩散过程中扩散元素从低浓度向高浓度处扩散；如各种溶质原子气团的形成和共析反应产物的形成均为上坡扩散。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "解释扩散机制",
|
||
"answer": "扩散机制主要为：间隙固溶体中溶质原子在间隙中发生间隙扩散，在置换式固溶体中发生原子与空位交换实现扩散的空位机制。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "总结扩散在材料科学中的应用",
|
||
"answer": "原子扩散在材料中的作用包括：晶体凝固时形核、长大；合金的成分过冷；成分均匀化，包晶反应非平衡凝固时保留高温组织的特点，固态相变时的形核，晶界形核，晶界运动、晶界偏聚、高温蠕变，氧化，焊接，化学热处理（渗C、N等），粉末冶金，涂层等各方面。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 283/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 284/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 285/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 286/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 287/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
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处理第 288/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
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处理第 289/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
|
||
处理第 290/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 291/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 292/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 293/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 294/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 295/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
|
||
处理第 296/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "当有少量的 CaO 加人到 ThO2 晶格中形成固溶体时，试写出可能存在的缺陷反应方程式（7）和对应的固溶式（8）",
|
||
"answer": "缺陷反应方程式（7）和对应的固溶式（8）"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "当有少量的 CaO 加人到 ThO2 晶格中形成固溶体时，试写出可能存在的缺陷反应方程式（9）和对应的固溶式（10）",
|
||
"answer": "缺陷反应方程式（9）和对应的固溶式（10）"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 297/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 298/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 299/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 300/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 301/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 302/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "Na2O·CaO·Al2O3·2SiO2 玻璃的结构参数 z",
|
||
"answer": ""
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "Na2O·CaO·Al2O3·2SiO2 玻璃的结构参数 R",
|
||
"answer": ""
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "Na2O·CaO·Al2O3·2SiO2 玻璃的结构参数 X",
|
||
"answer": ""
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "Na2O·CaO·Al2O3·2SiO2 玻璃的结构参数 Y",
|
||
"answer": ""
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 303/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 304/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "一级相变时两相的化学势有什么关系？",
|
||
"answer": "相变时两相的化学势相等。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "一级相变时化学势的一阶偏微商有什么关系？",
|
||
"answer": "化学势的一阶偏微商不相等。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "一级相变时有哪些特征现象？",
|
||
"answer": "发生一级相变时有相变潜热和体积的变化。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 305/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
{
|
||
"question": "肖特基（Schttky）缺陷是什么",
|
||
"answer": "当晶格热振动时，一些能量足够大的原子离开其平衡位置，跃迁到晶体的表面，并在原正常格点上留下空位"
|
||
}
|
||
```
|
||
处理第 306/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 307/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 308/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
|
||
处理第 309/1735 条数据...
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It's a single issue.
|
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处理第 310/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
|
||
处理第 311/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
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处理第 312/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
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处理第 313/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
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处理第 314/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
|
||
处理第 315/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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||
处理第 316/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 317/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 318/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
|
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处理第 319/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 320/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 321/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 322/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 323/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 324/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 325/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
|
||
处理第 326/1735 条数据...
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It's a single issue.
|
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处理第 327/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
|
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处理第 328/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
|
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处理第 329/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
|
||
处理第 330/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 331/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 332/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
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处理第 333/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
|
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处理第 334/1735 条数据...
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||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "泥浆胶溶必须使介质呈什么性质？ (a）酸性（b）碱性（c）中性",
|
||
"answer": "b"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "泥浆胶溶必须有哪种价阳离子交换粘土中原来吸附的阳离子？ (d）一价（e)二价（f）三价",
|
||
"answer": "d"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 335/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 336/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
|
||
处理第 337/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 338/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 339/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 340/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 341/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 342/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "在玻璃性质随温度变化的曲线上，第一个特征温度是什么？",
|
||
"answer": "Tg"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "在玻璃性质随温度变化的曲线上，第二个特征温度是什么？",
|
||
"answer": "Tr"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 343/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "由于什么的结果，必然会在晶体结构中产生“组分缺陷”？",
|
||
"answer": "不等价离子的掺杂"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "组分缺陷的浓度主要取决于什么？",
|
||
"answer": "掺杂量和固溶度"
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}
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||
]
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```
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处理第 344/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "简述晶粒生长的特点",
|
||
"answer": "晶粒生长的特点：晶粒生长是无应变的材料在热处理时，平均晶粒尺寸在不改变其分布的情况下，连续增大的过程。在坏体内晶粒尺寸均匀地生长；晶粒生长时气孔都维持在晶界上或晶界交汇处。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "简述二次再结晶的特点",
|
||
"answer": "二次再结晶的特点：是少数巨大晶粒在细晶消耗时的一种异常长大过程。是个别晶粒的异常生长；二次再结晶时气孔被包裹到晶粒内部；二次再结晶还与原料粒径有关。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "造成二次再结晶的原因",
|
||
"answer": "造成二次再结晶的原因：原料粒径不均匀，烧结温度偏高，烧结速率太快。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "防止二次再结晶的方法",
|
||
"answer": "防止二次再结晶的方法：控制烧结温度、烧结时间，控制原料粒径的均匀性，引入烧结添加剂。"
|
||
}
|
||
]
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||
处理第 345/1735 条数据...
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||
[
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{
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||
"question": "何为本征扩散？",
|
||
"answer": "本征扩散：是指空位来源于晶体的本征热缺陷而引起的迁移现象。本征扩散的活化能由空位形成能和质点迁移能二部分组成，高温时以本征扩散为主。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "何为非本征扩散？",
|
||
"answer": "非本征扩散：是由不等价杂质离子的掺杂造成空位，由此而引起的迁移现象。非本征扩散的活化能只包含质点迁移能，低温时以非本征扩散为主。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "本征扩散有什么特点？",
|
||
"answer": "本征扩散的活化能由空位形成能和质点迁移能二部分组成，高温时以本征扩散为主。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "非本征扩散有什么特点？",
|
||
"answer": "非本征扩散的活化能只包含质点迁移能，低温时以非本征扩散为主。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 346/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "固相烧结与液相烧结之间的相同之处是什么？",
|
||
"answer": "烧结的推动力都是表面能，烧结过程都是由颗粒重排、气孔填充和晶粒生长等阶段组成。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "固相烧结与液相烧结之间的不同之处是什么？",
|
||
"answer": "由于流动传质速率比扩散速率快，因而液相烧结致密化速率高，烧结温度较低。此外，液相烧结过程的速率还与液相数量、性质（粘度、表面张力等)、液相与固相的润湿情况、固相在液相中的溶解度等因素有关。影响液相烧结的因素比固相烧结更为复杂。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 347/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
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处理第 348/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 349/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 350/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 351/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 352/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 353/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 354/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 355/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 356/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 357/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 358/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 359/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 360/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 361/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 362/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 363/1735 条数据...
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||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "1.网络形成体",
|
||
"answer": "网络形成体：其单键能 ≥335kJ/mol ，能单独形成玻璃的物质。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "2.一级相变",
|
||
"answer": "一级相变：相变时两相的化学势相等，但化学势的一阶偏微商不相等。发生一级相变时有相变潜热和体积的变化。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "3.肖特基（Schottky）缺陷",
|
||
"answer": "肖特基（Schottky）缺陷：当晶格热振动时，一些能量足够大的原子离开其平衡位置，跃迁到晶体的表面，并在原正常格点上留下空位。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "4.二次再结晶",
|
||
"answer": "二次再结晶：是少数巨大晶粒在细晶消耗时的一种异常长大过程。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "5.反尖晶石结构",
|
||
"answer": "反尖晶石结构：属于立方晶系，其中氧离子可以看成是按立方紧密堆积排列，二价阳离子A填充在八面体空隙中，三价阳离子 B 一半填充在八面体空隙中，一半填充在四面体空隙中。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "6.同质多晶",
|
||
"answer": "同质多晶：化学组成相同的物质，在不同的热力学条件下会形成结构不同的晶体。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "7.点间点阵",
|
||
"answer": "空间点阵：从晶体结构中找出的一系列等同点，必定在三维空间成周期性重复排列，由一系列在三维空间按周期性重复排列的几何点称为一个空间点阵。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "8.烧结",
|
||
"answer": "烧结：一种或多种固体粉末经过成型，在加热到一定温度后开始收缩，在低于熔点温度下变成致密、坚硬的烧结体，这种过程称为烧结。或：由于固体中分子（或原子）的相互吸引，通过加热，使粉末体产生颗粒粘结，经过物质的迁移、扩散使粉末体产生强度，并导致密化和再结晶的过程称为烧结"
|
||
}
|
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]
|
||
```
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处理第 364/1735 条数据...
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||
```json
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[
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||
{
|
||
"question": "1.简述晶粒生长与二次再结晶的特点，以及造成二次再结晶的原因和防止二次再结晶的方法。",
|
||
"answer": "晶粒生长的特点：晶粒生长是无应变的材料在热处理时，平均晶粒尺寸在不改变其分布的情况下，连续增大的过程。在坯体内晶粒尺寸均匀地生长；晶粒生长时气孔都维持在晶界上或晶界交汇处。 二次再结晶的特点：是少数巨大晶粒在细晶消耗时的一种异常长大过程。是个别晶粒的异常生长；二次再结晶时气孔被包裹到晶粒内部；二次再结晶还与原料粒径有关。 造成二次再结晶的原因：原料粒径不均匀，烧结温度偏高，烧结速率太快。 防止二次再结晶的方法：控制烧结温度、烧结时间，控制原料粒径的均匀性，引人烧结添加剂。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "2.非化学计量化合物结构缺陷的浓度与周围气氛的性质、压力大小有关。试分析如果增大周围氧气氛的分压，非化学计量化合物 Fe1-xO, Zn1+xO 的密度将发生怎么样的变化？",
|
||
"answer": "如果增大周围氧气氛的分压，非化学计量化合物 Fe1-xO 中 x 增加，阳离子空位浓度就增加，这时非化学计量化合物 Fe1-xO 的密度将变小；如果增大周围氧气氛的分压，非化学计量化合物 Zn1+xO 中 x 减小，阳离子间隙浓度就减小，这样非化学计量化合物 Zn1+xO 的密度将变小。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "3.简述固相烧结和液相烧结的主要类型与特点，以及固相烧结与液相烧结之间有何相同与不同之处？",
|
||
"answer": "固相烧结的主要类型与特点：蒸发-凝聚传质，原因是不同部位的蒸气压差，蒸发-凝聚传质的烧结过程坏体不发生收缩。扩散传质，原因是颗粒不同部位的空位浓度差，扩散传质是大多数固体材料烧结传质的主要方式。 液相烧结的主要类型与特点：流动传质，是大多数硅酸盐材料烧结的主要传质方式，可分为粘性流动和塑性流动。溶解-沉淀传质，存在有固、液二相，固相在液相中有可溶性。 固相烧结与液相烧结之间的相同之处：烧结的推动力都是表面能，烧结过程都是由颗粒重排、气孔填充和晶粒生长等阶段组成。 不同之处：由于流动传质速率比扩散速率快，因而液相烧结致密化速率高,烧结温度较低。此外，液相烧结过程的速率还与液相数量、性质（粘度、表面张力等)、液相与固相的润湿情况、固相在液相中的溶解度等因素有关。影响液相烧结的因素比固相烧结更为复杂。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "4.简述无扩散型相变的特点是什么?",
|
||
"answer": "无扩散型相变的特点：存在均匀切变而引起的形状变化（晶体外形的变化)；新相与母相的化学成分相同；可以在低温下进行，相变速度快；新相与母相之间有一定的位向关系"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 365/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
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||
处理第 366/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "说明下列合金相属于何种固溶体化合物：碳钢中的奥氏体",
|
||
"answer": "40钢加热到 730‰ 将得到奥氏体+铁素体，从 730‰ 快冷到室温将得到马氏体 + 铁素体组织。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "说明下列合金相属于何种固溶体化合物：Fe3C",
|
||
"answer": "40钢加热到 730‰ 将得到奥氏体+铁素体，从 730‰ 快冷到室温将得到马氏体 + 铁素体组织。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "说明下列合金相属于何种固溶体化合物：ME2Si",
|
||
"answer": "40钢加热到 730‰ 将得到奥氏体+铁素体，从 730‰ 快冷到室温将得到马氏体 + 铁素体组织。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "说明下列合金相属于何种固溶体化合物：Cu3Sn",
|
||
"answer": "40钢加热到 730‰ 将得到奥氏体+铁素体，从 730‰ 快冷到室温将得到马氏体 + 铁素体组织。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 367/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 368/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "简单立方晶体中，若位错线方向为［112］， $b=a$ [110］，试判断此位错的类型？",
|
||
"answer": "因位错线方向和柏氏矢量方向垂直，故该位错是刃位错。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "简单立方晶体中，若位错线方向为［112］， $b=a$ [110］，若为刃型位错，试求出半原子面的晶面指数及插入方向的晶向指数。",
|
||
"answer": "半原子面的晶面指数是（110）。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 369/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
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处理第 370/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
|
||
处理第 371/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "临界晶核的物理意义是什么？",
|
||
"answer": "可以自发长大的最小晶胚（或，半径等于 rk 的晶核)。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "形成临界晶核的充分条件是什么？",
|
||
"answer": "（1）形成 r≥rk 的晶胚；（2）获得 A≥A⋆ (临界形核功）的形核功。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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||
处理第 372/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 373/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "合金强化途径有哪些？",
|
||
"answer": "细晶强化、固溶强化、复相强化、弥散强化（时效强化）和加工硬化。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "合金强化各有什么特点？",
|
||
"answer": "细晶强化、固溶强化、复相强化、弥散强化（时效强化）和加工硬化。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 374/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "根据溶质原子在点阵中的位置，举例说明固溶体相可分为几类？",
|
||
"answer": "按溶质原子在点阵中的位置，固溶体可以分为置换固溶体，比如Al-Cu合金中的 α 相；间隙固溶体，比如Fe-C合金中的 α 相。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "固溶体在材料中有何意义？",
|
||
"answer": "固溶体在材料中有何意义？"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 375/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "固溶体合金非平衡凝固时，有时会形成微观偏析，原因何在？",
|
||
"answer": "微观偏析在一个晶粒范围以内，是由于结晶时扩散速度较慢引起的。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "固溶体合金非平衡凝固时，有时会形成宏观偏析，原因何在？",
|
||
"answer": "宏观偏析在整个零件或试样范围内，是由于结晶时溶质原子再分配引起的。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 376/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "应变硬化在生产中有何意义？",
|
||
"answer": "应变硬化又称为加工硬化，可以提高合金的强度和硬度，比如，冷拉钢丝就是利用应变硬化效应对钢丝进行强化的。尤其是对于有些不能用热处理进行强化的合金，应变硬化是非常重要的强化手段。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "作为一种强化方法，应变硬化有什么局限性？",
|
||
"answer": "但应变硬化并没有从根本上改变合金的性质，如果遇到某些情况，如温度升高，应变硬化可能会因再结晶的发生而丧失。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 377/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 378/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "某面心立方晶体的可动滑移系为（111）[110]，请指出引起滑移的单位位错的柏氏矢量。",
|
||
"answer": "柏氏矢量；$\vec{b}=\frac{a}{2}$ [110]"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "某面心立方晶体的可动滑移系为（111）[110]，若滑移由刃位错引起，试指出位错线的方向。",
|
||
"answer": "位错线方向：[112]"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "某面心立方晶体的可动滑移系为（111）[110]，若滑移由刃位错引起，试指出位错线的运动方向。",
|
||
"answer": "位错线运动方向平行于柏氏矢量。F=\tau b=9.899\times10^{-11}\mathrm{MN/m}"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 379/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
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||
{
|
||
"question": "已知面心立方合金 α·黄铜的轧制织构为 {110}<112>，解释这种织构所表达的意义。",
|
||
"answer": "为板织构。 {110}<112> 织构表示{110}平行于轧面， <112>平行于轧向。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "已知面心立方合金 α·黄铜的轧制织构为 {110}<112>，用立方晶体001标准投影图说明其形成原因。",
|
||
"answer": "α·-黄铜为FCC 结构，滑移系统为 {111}<10\overline{1}> 。沿轧向受到拉力的作用，晶体滑移转动。如图1-1所示，在晶体学坐标系中，设拉力轴 T1 位于001-101-111取向三角形中，则始滑移系为（111）[011]，拉力轴转向[011]方向，使拉力轴与滑移方向的夹角 λ 减小。当力轴到达两个取向三角形的公共边，即 T2 时，开始发生双滑移，滑移系（111）[101]也启动，拉力轴既转向[011]方向，又转向[101]方向，结果沿公共边转动。到达[112]方向时，由于[101]、[112]、[011]位于同一个大圆上，两个 λ 角同时减小到最小值，故[112]为最终稳定位置，从而使 <112> 方向趋向于轧向；在轧面上受到压力作用，设压力轴 P1 位于001-011-111取向三角形中，则始滑移系为（111）[101]，压力轴转向（111)面，使压力轴与滑移面的夹角 φ 减小。当力轴到达两个取向三角形的公共边，即 P2 时，开始发生双滑移，滑移系（111）[101]也启动，压力轴既转向 (111)面，又转向 (111)面，结果沿公共边转动。到达（011）面时，由于（111)、(011)、（111）位于同一大圆上，两个 φ 角同时减小到最小值，故（011）为最终稳定位置，从而使（011）面趋于平行于轧面。其结果，{110}平行于轧面， <112>平行于轧向。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 380/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 381/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "面心立方金属单晶体沿[001]拉伸可有几个等效滑移系同时启动？并具体写出各滑移系的指数。",
|
||
"answer": "根据“映象规则”，利用立方晶体的001标准投影，可知当FCC结构的晶体沿［001］轴拉伸时，其等效滑移系共有8个，分别是：（111）[011］、(111) [101]、(111)[011]、(111)[101]、(111)[101]、[111][011]、(111)[101]、（111)[011]。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "面心立方金属单晶体沿[111]拉伸可有几个等效滑移系同时启动？并具体写出各滑移系的指数。",
|
||
"answer": "当FCC结构的晶体沿[111]方向拉伸时，其等效滑移系有6个，分别是:(111)[011]、（111）[110]、（111）[011]、（111)[101]、（111)[101]、(111)[110]。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 382/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "按下列5条汇总FCC晶体中的全位错： $\textcircled{1}$ 位错名称； $\textcircled{2}$ 柏式矢量； $\textcircled{3}$ 位错性质（刃型、螺型、混合位错等); $\textcircled{4}$ 位错形成方式； $\textcircled{5}$ 运动状态(滑移、攀移、还是不动等)。",
|
||
"answer": "<html><body><table><tr><td>全位错(在实 际晶体中比较 少见）</td><td>1 <110> 2</td><td>螺型、刃型、混 合型</td><td>局部滑移或者局 部位移</td><td>可以滑移或攀移</td></tr></table></body></html>"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "按下列5条汇总FCC晶体中的Shockley分位错： $\textcircled{1}$ 位错名称； $\textcircled{2}$ 柏式矢量； $\textcircled{3}$ 位错性质（刃型、螺型、混合位错等); $\textcircled{4}$ 位错形成方式； $\textcircled{5}$ 运动状态(滑移、攀移、还是不动等)。",
|
||
"answer": "<html><body><table><tr><td>Shockley分位 错</td><td>1 <112> 6</td><td>螺型、刃型、混 合型</td><td>只能通过晶体的 局部滑移形成</td><td>即使是刃型分位错，也只能滑 移不能攀移。即使是螺型分位 错，也不能交滑移</td></tr></table></body></html>"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "按下列5条汇总FCC晶体中的扩展位错中的Shockley分位错： $\textcircled{1}$ 位错名称； $\textcircled{2}$ 柏式矢量； $\textcircled{3}$ 位错性质（刃型、螺型、混合位错等); $\textcircled{4}$ 位错形成方式； $\textcircled{5}$ 运动状态(滑移、攀移、还是不动等)。",
|
||
"answer": "<html><body><table><tr><td>扩展位错中 的Shockley分 位错</td><td>1 [112] 6 [121] 6</td><td>合型</td><td>由全位错分解成 螺型、刃型、混的两条平行的 Shockley分位错，之 间是-个层错区</td><td>只能滑移。仅在束集之后可 以攀移或者交滑移</td></tr></table></body></html>"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "按下列5条汇总FCC晶体中的Frank分位错： $\textcircled{1}$ 位错名称； $\textcircled{2}$ 柏式矢量； $\textcircled{3}$ 位错性质（刃型、螺型、混合位错等); $\textcircled{4}$ 位错形成方式； $\textcircled{5}$ 运动状态(滑移、攀移、还是不动等)。",
|
||
"answer": "<html><body><table><tr><td>Frank分位错</td><td>1 <111> 3</td><td>刃型</td><td>相当于在晶体中 的局部区域插人- 层或抽去一层（111} 密排面而形成</td><td>只能攀移，不能滑移</td></tr></table></body></html>"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "按下列5条汇总FCC晶体中的L-C不动位错： $\textcircled{1}$ 位错名称； $\textcircled{2}$ 柏式矢量； $\textcircled{3}$ 位错性质（刃型、螺型、混合位错等); $\textcircled{4}$ 位错形成方式； $\textcircled{5}$ 运动状态(滑移、攀移、还是不动等)。",
|
||
"answer": "<html><body><table><tr><td>L-C不动位 错（有多种组 态)</td><td>例如—[110] 6</td><td>螺型、刃型、混 合型</td><td>通过 Shockley分 位错合成(或位错反 应)得到的</td><td>不能运动</td></tr></table></body></html>"
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}
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]
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```
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处理第 383/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "何谓合金扩散过程中的克根达耳效应（Kirkendall effect）？",
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"answer": "克根达耳效应：如图1-4所示，在FCC 结构的 α⋅ 黄铜（ Cu+30%Zn) 棒上敷上很细的钼丝作为标记，再在黄铜上镀铜，将钼丝包在黄铜与铜之间，在一定温度下进行扩散。其中钼丝仅作为标志物，在整个实验过程中不参加扩散。扩散组元是铜和锌，二者构成置换式固溶体。在置换式固溶体的扩散过程中，放置在原始界面上的标志物朝着低熔点元素的方向移动，移动距离与时间呈抛物线关系。造成这种现象的原因是：低熔点组元扩散快，高熔点组元扩散慢。这种不等量的原子交换造成克根达耳效应。"
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},
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{
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"question": "克根达耳实验结果给人们哪些启示？",
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||
"answer": "克根达耳效应的实际意义有： ① 揭示了扩散宏观规律与微观扩散机制的内在联系，具有普遍性； ② 直接否认了置换式固溶体扩散的换位机制，支持了空位机制； ③ 扩散系统中每一种组元都有自己的扩散系数； ④ 克根达耳现象往往会产生副效应，如收缩不完全会造成克根达耳孔等，这些副效应在实际当中往往产生不利的影响，因而应设法加以控制。"
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}
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]
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```
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处理第 384/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "1.解释冷变形金属加热时回复、再结晶及晶粒长大的过程及特点。",
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"answer": "1.冷变形金属加热时，先后发生回复、再结晶、晶粒长大三个过程，各自特点如下： \n\n（1）回复过程的特征 \n\n① 回复过程组织不发生变化，仍保持变形状态伸长的晶粒。 \n\n② 回复过程使变形引起的宏观（一类）应力全部消除，微观（二类）应力大部消除。 \n\n③ 回复过程中～般力学性能变化不大，硬度、强度仅稍有降低，塑性稍有提高，某些物理性能有较大变化，电阻率显著降低，密度增大。 \n\n④ 变形储能在回复阶段部分释放。 \n\n(2）再结晶过程的特征 \n\n① 组织发生变化，由冷变形的伸长晶粒变为新的等轴晶粒。② 力学性能发生急剧变化，强度、硬度急剧降低，塑性提高，恢复至变形前的状态。③ 变形储能在再结晶过程中全部释放，点阵畸变（三类应力）清除，位错密度降低。 \n\n（3）晶粒长大过程的特征 \n\n① 晶粒长大。② 引起一些性能变化，如强度、塑性、韧性下降。‘③ 伴随晶粒长大，还发生其他结构上的变化，如再结晶织构。"
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||
},
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{
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"question": "2.已知 Cu-30%Zn 合金的再结晶激活能为 250kJ/mol ，此合金在 400℃ 的恒温下完成再结晶需要1小时，试求此合金在 390℃ 的恒温下完成再结晶需要多少小时。",
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||
"answer": "2.由公式有 \n\n(t2/t1) = exp[-(Q/R)(1/T1 - 1/T2)] = exp[-(250×10^3/8.314)×(1/(400+273) - 1/(390+273))] = 1.962 \n\n所以 \n\nt2 = t1×1.962 = 1.962h"
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}
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]
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```
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处理第 385/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "写出面心立方（FCC）晶体中全位错分解为扩展位错的反应式，并分析反应的可能性",
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"answer": "以（111）面为例，其上全位错分解为扩展位错的反应式有以下三种：
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(1) ${\frac{1}{2}}[110]{-}{\frac{1}{6}}[121]+{\frac{1}{6}}[21\overline{{1}}]$ 几何条件： ${\frac{1}{2}}[110]={\frac{1}{6}}[121]+{\frac{1}{2}}[21\bar{1}]$ 能量条件： $\left({\frac{\sqrt{2}}{2}}\right)^{2}={\frac{1}{2}}>\biggl[\left({\frac{\sqrt{6}}{6}}\right)^{2}+\left({\frac{\sqrt{6}}{6}}\right)^{2}\biggr]={\frac{1}{3}}$ 所以，符合位错反应几何条件和能量条件的要求，该位错反应可以进行。
|
||
(2) $\frac{1}{2}[011]{\rightarrow}\frac{1}{6}[121]+\frac{1}{6}[\overline{{{1}}}12]$ 几何条件： ${\frac{1}{2}}[011]={\frac{1}{6}}[121]+{\frac{1}{2}}[\overline{{{1}}}12]$ 能量条件： $\left({\frac{\sqrt{2}}{2}}\right)^{2}={\frac{1}{2}}>\Big[\left({\frac{\sqrt{6}}{6}}\right)^{2}+\left({\frac{\sqrt{6}}{6}}\right)^{2}\Big]={\frac{1}{3}}$ 所以，符合位错反应几何条件和能量条件的要求，该位错反应可以进行。
|
||
(3) $\frac{1}{2}[\overline{{1}}01]{\rightarrow}\frac{1}{6}[\overline{{1}}12]+\frac{1}{6}[\overline{{2}}\overline{{1}}1]$ 几何条件： $\frac{1}{2}[\overline{{1}}01]=\frac{1}{6}[\overline{{1}}12]+\frac{1}{6}[\overline{{2}}\overline{{1}}1]$ 能量条件： $\left({\frac{\sqrt{2}}{2}}\right)^{2}={\frac{1}{2}}>\Big[\left({\frac{\sqrt{6}}{6}}\right)^{2}+\left({\frac{\sqrt{6}}{6}}\right)^{2}\Big]={\frac{1}{3}}$
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||
所以，符合位错反应几何条件和能量条件的要求，该位错反应可以进行。"
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}
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]
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```
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API调用错误: Invalid control character at: line 4 column 54 (char 123)
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处理第 386/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "指出合金强化的四种主要机制",
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"answer": "（1）固溶强化（2）沉淀强化和弥散强化（3）晶界强化（4）有序强化"
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},
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{
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||
"question": "解释固溶强化的原因",
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||
"answer": "固溶在点阵间隙或结点上的合金元素原子由于其尺寸不同于基体原子，故产生一定的应力场，阻碍位错运动；柯氏气团和铃木气团，前者是间隙原子优先分布于BCC金属刃型位错的拉应力区，对位错产生钉扎作用，后者是合金元素优先分布于FCC金属扩展位错的层错区，降低层错能，扩大层错区，使扩展位错滑移更加困难。"
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||
},
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||
{
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||
"question": "解释沉淀强化和弥散强化的原因",
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||
"answer": "合金通过相变过程得到的合金元素与基体元素的化合物和机械混掺于基体材料中的硬质颗粒都会引起合金强化，分别称之为沉淀强化和弥散强化。沉淀强化和弥散强化的效果远大于固溶强化。位错在运动过程中遇到第二相时，需要切过(沉淀强化的小尺寸颗粒和弥散强化的颗粒）或者绕过(沉淀强化的大尺寸颗粒)第二相，因而第二相（沉淀相和弥散相）阻碍了位错运动。"
|
||
},
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||
{
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||
"question": "解释晶界强化的原因",
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||
"answer": "按照Hall-Petch公式，屈服点 σs同晶粒直径 d之间的关系是 σs=σ0+Kd−1/2其实质是位错越过晶界需要附加的应力。因此低温用钢往往采用细晶粒组织。"
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||
},
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{
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"question": "解释有序强化的原因",
|
||
"answer": "有序合金中的位错是超位错，要使金属发生塑性变形就需要使超位错的两个分位错同时运动，因而需要更大的外应力。异类元素原子间的结合力大于同类元素原子间的结合力，所以异类原子的有序排列赋予有序合金较高的强度。"
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}
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]
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处理第 387/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "解释典型铸锭组织中表面细晶区的形成原因",
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"answer": "该区形核核心多、冷却速度快、过冷度大，以树枝状向各个不同方向长大，因而形成细小、等轴晶体。由于细晶区结晶很快，放出的结晶潜热来不及散失，而使液-固界面的温度急剧升高，使细晶区很快便停止了发展，得到一层很薄的细晶区壳层。"
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||
},
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{
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"question": "解释典型铸锭组织中柱晶区的形成原因",
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||
"answer": "细晶区形成后，模壁温度升高，散热减慢，液体冷速降低，过冷度减小，不再生核，细晶区中生长速度快的晶体可沿垂直模壁的散热反方向发展，其侧向生长因相互干扰而受阻，因而形成一级主轴发达的柱状晶。"
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},
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||
{
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||
"question": "解释典型铸锭组织中中心等轴晶区的形成原因",
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||
"answer": "中心等轴晶区形成于晶核在均匀散热的中心液体中的无方向性生长。其晶核来自于两个途径：一是外来晶核，包括脱落的表面晶粒、熔断的枝晶等；二是内生晶核，包括在中心区域过冷液体中均匀和非均匀形核。"
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}
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]
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处理第 388/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "写出FCC晶体的密排面、密排面间距、密排方向、密排方向最小单位长度。",
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"answer": "<html><body><table><tr><td>FCC</td><td>111}</td><td>√3 a 3</td><td><110></td><td>√2 2 a</td></tr></table></body></html>"
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},
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{
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"question": "写出BCC晶体的密排面、密排面间距、密排方向、密排方向最小单位长度。",
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"answer": "<html><body><table><tr><td>BCC</td><td>110}</td><td>√2 D 2</td><td><111></td><td>√3 2 a</td></tr></table></body></html>"
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},
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||
{
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||
"question": "写出HCP（ M(a)>√8/3 ）晶体的密排面、密排面间距、密排方向、密排方向最小单位长度。",
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"answer": "<html><body><table><tr><td>HCP</td><td>{0001}</td><td>1 C 2</td><td><1120></td><td>D</td></tr></table></body></html>"
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}
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]
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```
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处理第 389/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 390/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 391/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "指出并解释马氏体相变的特征中的无扩散性",
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"answer": "相变过程不发生成分变化，参与转变的所有原子运动协同一致，相邻原子的相对位置不变，而且相对位移量小于一个原子间距。"
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||
},
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{
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"question": "指出并解释马氏体相变的特征中的具有表面浮突和切变共格性",
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||
"answer": "马氏体相变产生均匀切变或称为点阵切变，造成结构变化，试样表面出现浮突现象，马氏体和母相之间的界面为共格界面。"
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||
},
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||
{
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||
"question": "指出并解释马氏体相变的特征中的存在惯习面及其不应变性",
|
||
"answer": "马氏体在母相的一定晶面上形成，此晶面成为惯习面。惯习面是一个无畸变不转动的平面。"
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||
},
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||
{
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||
"question": "指出并解释马氏体相变的特征中的新相和母相之间有严格的取向关系",
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||
"answer": "马氏体和母相之间主要有以下位向关系： 1K·S 关系； 2G-T 关系； 3 西山关系。"
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||
},
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{
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"question": "指出并解释马氏体相变的特征中的马氏体具有内部亚结构",
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||
"answer": "除了点阵切变外，马氏体相变还要发生点阵不变切变，依靠滑移或李生完成，在马氏体内部形成位错或李晶亚结构。"
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||
},
|
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{
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"question": "指出并解释马氏体相变的特征中的马氏体具有逆转变现象",
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||
"answer": "将马氏体以足够快的速度加热，马氏体可以不分解而直接转变为高温相。"
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}
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]
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处理第 392/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 393/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "汇总FCC晶体中的全位错：$\textcircled{1}$ 位错名称； $\textcircled{2}$ 柏式矢量； $\textcircled{3}$ 位错性质（刃型、螺型、混合位错等）； $\textcircled{4}$ 位错形成方式； $\textcircled{5}$ 运动状态（滑移、攀移、还是不动等)",
|
||
"answer": "<html><body><table><tr><td>全位错(在实 际晶体中比较 少见）</td><td>1 <110> 2</td><td>螺型、刃型、混 合型</td><td>局部滑移或者局 部位移</td><td>可以滑移或攀移</td></tr></table></body></html>"
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},
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{
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||
"question": "汇总FCC晶体中的Shockley分位错：$\textcircled{1}$ 位错名称； $\textcircled{2}$ 柏式矢量； $\textcircled{3}$ 位错性质（刃型、螺型、混合位错等）； $\textcircled{4}$ 位错形成方式； $\textcircled{5}$ 运动状态（滑移、攀移、还是不动等)",
|
||
"answer": "<html><body><table><tr><td>Shockley分位 错</td><td>1 <112> 6</td><td>螺型、刃型、混 合型</td><td>只能通过晶体的 局部滑移形成</td><td>即使是刃型分位错，也只能滑 移不能攀移。即使是螺型分位 错，也不能交滑移</td></tr></table></body></html>"
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},
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{
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||
"question": "汇总FCC晶体中的扩展位错中的 Shockley 分位错：$\textcircled{1}$ 位错名称； $\textcircled{2}$ 柏式矢量； $\textcircled{3}$ 位错性质（刃型、螺型、混合位错等）； $\textcircled{4}$ 位错形成方式； $\textcircled{5}$ 运动状态（滑移、攀移、还是不动等)",
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||
"answer": "<html><body><table><tr><td>扩展位错中 的 Shockley 分 位错</td><td>1 [112] 6 [121] 6</td><td>合型</td><td>由全位错分解成 螺型、刃型、混的两条平行的 Shockley分位错，之 间是个层错区</td><td>只能滑移。仪在束集之后可 以攀移或者交滑移</td></tr></table></body></html>"
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},
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{
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||
"question": "汇总FCC晶体中的Frank分位错：$\textcircled{1}$ 位错名称； $\textcircled{2}$ 柏式矢量； $\textcircled{3}$ 位错性质（刃型、螺型、混合位错等）； $\textcircled{4}$ 位错形成方式； $\textcircled{5}$ 运动状态（滑移、攀移、还是不动等)",
|
||
"answer": "<html><body><table><tr><td>Frank分位错</td><td>1 <111> 3</td><td>刃型</td><td>相当于在晶体中 的局部区域插人- 层或抽去一层{111 密排面面形成</td><td>只能攀移，不能滑移</td></tr></table></body></html>"
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},
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{
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||
"question": "汇总FCC晶体中的L-C不动位 错（有多种组 态)：$\textcircled{1}$ 位错名称； $\textcircled{2}$ 柏式矢量； $\textcircled{3}$ 位错性质（刃型、螺型、混合位错等）； $\textcircled{4}$ 位错形成方式； $\textcircled{5}$ 运动状态（滑移、攀移、还是不动等)",
|
||
"answer": "<html><body><table><tr><td>L-C不动位 错（有多种组 态)</td><td>例如—[110] 6</td><td>螺型、刃型、混 合型</td><td>通过Shockley分 位错合成(或位错反 应)得到的</td><td>不能运动</td></tr></table></body></html>"
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}
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]
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```
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处理第 394/1735 条数据...
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[
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{
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||
"question": "从微观结构说明合金强化的主要机制之一：固溶强化，并举出实例。",
|
||
"answer": "固溶强化固溶在点阵间隙或结点上的合金元素原子由于其尺寸不同于基体原子，故产生一定的应力场，阻碍位错运动；柯氏气团和铃木气团，前者是间隙原子优先分布于 BCC金属刃型位错的拉应力区，对位错产生钉扎作用，后者是合金元素优先分布于FCC金属扩展位错的层错区，降低层错能，扩大层错区，使扩展位错滑移更加困难。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "从微观结构说明合金强化的主要机制之二：沉淀强化和弥散强化，并举出实例。",
|
||
"answer": "沉淀强化和弥散强化
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||
合金通过相变过程得到的合金元素与基体元素的化合物和机械混掺于基体材料中的硬质颗粒都会引起合金强化，分别称之为沉淀强化和弥散强化。沉淀强化和弥散强化的效果远大于固溶强化。位错在运动过程中遇到第二相时，需要切过(沉淀强化的小尺寸颗粒和弥散强化的颗粒）或者绕过（沉淀强化的大尺寸颗粒)第二相，因而第二相（沉淀相和弥散相）阻碍了位错运动。"
|
||
},
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||
{
|
||
"question": "从微观结构说明合金强化的主要机制之三：晶界强化，并举出实例。",
|
||
"answer": "晶界强化
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||
按照Hall-Petch公式，屈服点 σs同晶粒直径 d之间的关系是 σs=σ0+k d−1/2 其实质是位错越过晶界需要附加的应力。因此低温用钢往往采用细晶粒组织。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "从微观结构说明合金强化的主要机制之四：有序强化，并举出实例。",
|
||
"answer": "有序强化
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||
有序合金中的位错是超位错，要使金属发生塑性变形就需要使超位错的两个分位错同时运动，因而需要更大的外应力。异类元素原子间的结合力大于同类元素原子间的结合力，所以异类原子的有序排列赋予有序合金较高的强度。
|
||
例如高强度的镍基超级合金存在着有序的沉淀相 Ni(Ti，Al)，其强化机制是一般的沉淀强化以及有序强化。"
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||
}
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]
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API调用错误: Invalid control character at: line 8 column 31 (char 335)
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处理第 395/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "沿铝（Al）单晶的［123］方向拉伸，使其发生塑性变形，请确定转动规律和转轴。",
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||
"answer": "单滑移时试样轴应转向［101],转轴为 [12\overline{3}]×[10\overline{1}]=[\overline{1}\overline{1}\overline{1}],"
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||
},
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{
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||
"question": "沿铝（Al）单晶的［123］方向拉伸，使其发生塑性变形，请确定双滑移系统。",
|
||
"answer": "当 F1 点转到 F2 点时，发生双滑移。双滑移系统为："
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||
},
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{
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||
"question": "沿铝（Al）单晶的［123］方向拉伸，使其发生塑性变形，请确定双滑移开始时晶体的取向和切变量。",
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||
"answer": "可按下式计算： \n \n L=l+γ(l⋅n)b \n \n 代人上式： [m] =[123] + [[123][][10] √3 1√2 \n \n 所以 \n \n υ=1+γ4/√6=2,W=−3−γ4/√6 \n \n 解得 v=2,w=−4,γ=√6/4 \n \n 即 双滑移开始时的取向是[112],切变量是 √6/4"
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||
},
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||
{
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||
"question": "沿铝（Al）单晶的［123］方向拉伸，使其发生塑性变形，请确定双滑移过程中晶体的转动规律和转轴。",
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||
"answer": "双滑移时试样轴一方面转向［101］，其转轴为 n1=[11\overline{2}]×[10\overline{1}]=[\overline{1}\overline{1}\overline{1}] 一方面又转向[011],其转轴为 n2=[11\overline{2}]×[01\overline{1}]=[111] 。故合成转轴为 n=n1+n2=[000] ，即晶体取向不再改变，只是被拉长。"
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},
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{
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"question": "沿铝（Al）单晶的［123］方向拉伸，使其发生塑性变形，请确定晶体的最终取向。",
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||
"answer": "晶体的最终取向就是 F2 ,即[112]。"
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}
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]
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```
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处理第 396/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "有两条相距为 d 的刃型位错1和2，其柏式矢量分别为 b1 和 b2，求位错2受位错1的滑移力。已知刃位错的应力场为：σx=-Gb/(2π(1-ν))·y(3x²+y²)/(x²+y²)²，σy=Gb/(2π(1-ν))·y(x²-y²)/(x²+y²)²，σz=ν(σx+σy)，τxy=Gb/(2π(1-ν))·x(x²-y²)/(x²+y²)²",
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"answer": "滑移力 fx,12=-τxyb2=-Gb1b2/(2π(1-ν))·x(x²-d²)/(x²+d²)²"
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},
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{
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"question": "有两条相距为 d 的刃型位错1和2，其柏式矢量分别为 b1 和 b2，求位错2受位错1的攀移力。已知刃位错的应力场为：σx=-Gb/(2π(1-ν))·y(3x²+y²)/(x²+y²)²，σy=Gb/(2π(1-ν))·y(x²-y²)/(x²+y²)²，σz=ν(σx+σy)，τxy=Gb/(2π(1-ν))·x(x²-y²)/(x²+y²)²",
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||
"answer": "攀移力 fy,12=σxb2=-Gb1b2/(2π(1-ν))·d(3x²+d²)/(x²+d²)²"
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}
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处理第 397/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "有两根单晶 Zn 棒( Zn 为HCP结构，其 c/a=1.86) ，轴向分别为[1010]，今在室温条件下沿轴向拉伸，请分析可能的形变方式，写出相应的滑移系统或者李生系统（如果启动的话)。",
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||
"answer": "当轴向为[1010]的 Zn 棒沿轴向拉伸时，一方面[0001]晶向将缩短,与李生时长度变化一致，所以能发生李生，李生系统为（1012）[1011]、（1012)[10i1]；另方面，根据 Schmid定律，可知 Zn 棒不发生滑移。但孪生的结果可改变位向，从而可产生滑移，故 Zn 棒会表现出一定塑性。"
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},
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{
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"question": "有两根单晶 Zn 棒( Zn 为HCP结构，其 c/a=1.86) ，轴向分别为[0001]，今在室温条件下沿轴向拉伸，请分析可能的形变方式，写出相应的滑移系统或者李生系统（如果启动的话)。",
|
||
"answer": "当轴向为[0001]的 Zn 棒沿轴向拉伸时，轴向伸长，与孪生时长度变化趋势相反，故不可李生。因拉伸时，外力沿着轴向[0001]，与滑移面（0001)垂直，故 Schmid因子为0，不可滑移。所以当轴向为[0001]的 Zn 棒沿轴向拉伸时， Zn 棒会脆断。"
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}
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]
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```
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处理第 398/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "写出点缺陷的平衡浓度表达式，并指出每个参量所表达的物理意义。",
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"answer": "Schotlky 缺陷浓度 Cs= ex(- R)式中， Cs为 Schottky 点缺陷平衡浓度； ΔGs为 Schottky点缺陷的摩尔生成 Gibbs自由； T为体系所处的热力学温度(K)； R为摩尔气体常数。 Frenkel 缺陷浓度 C=exp(-R)式中， CF为 Frenkel点缺陷平衡浓度； ΔGF为 Frenkel 点缺陷的摩尔生成 Gibbs 自由； T为体系所处的热力学温度(K)； R为摩尔气体常数。"
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||
},
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{
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||
"question": "写出扩散系数与温度关系的表达式，并指出每个参量所表达的物理意义。",
|
||
"answer": "D=D0exp(-Q/R T)式中， D0为扩散常数或频率因子； Q为扩散激活能（ J/mol ）； T为体系所处的热力学温度（K)； R为摩尔气体常数。"
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||
}
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||
]
|
||
```
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||
处理第 399/1735 条数据...
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[
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||
{
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||
"question": "何谓克根达耳效应",
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||
"answer": "在FCC结构的 α 黄铜(Cu+30%Zn)棒上敷上很细的钼丝作为标记，再在黄铜上镀铜，将钼丝包在黄铜与铜之间，在一定温度下进行扩散。其中钼丝仅作为标志物，在整个实验过程中不参加扩散。扩散组元是铜和锌，二者构成置换式固溶体。在置换式固溶体的扩散过程中，放置在原始界面上的标志物朝着低熔点元素的方向移动，移动距离与时间成抛物线关系。造成这种现象的原因是：低熔点组元扩散快，高熔点组元扩散慢，这种不等量的原子交换造成克根达耳效应。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "克根达耳试验结果给人们哪些启示",
|
||
"answer": "① 揭示了扩散宏观规律与微观扩散机制的内在联系，具有普遍性； ② 直接否认了置换式固溶体扩散的换位机制，支持了空位机制； ③ 扩散系统中每一种组元都有自己的扩散系数； ④ 克根达耳现象往往会产生副效应，如收缩不完全会造成克根达耳孔等，这些副效应在实际当中往往产生不利的影响，因而应设法加以控制。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 400/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 401/1735 条数据...
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||
[
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||
{
|
||
"question": "典型的金属铸锭组织一般分为三个什么区？",
|
||
"answer": "激冷细晶区、柱状晶区、等轴晶区。"
|
||
},
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||
{
|
||
"question": "要获得成分、性能均匀的铸锭往往要扩大什么区？",
|
||
"answer": "要获得成分均匀的铸锭应扩大等轴晶区。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "提出三种实现上述区扩大的技术途径，并简要阐明理论依据。",
|
||
"answer": "可采用：1）加人细化剂，促进异质形核；2）机械振动，减少枝晶，提供新核；3）超声波处理，或电磁场处理。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 402/1735 条数据...
|
||
[
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||
{
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||
"question": "A合金时效处理时往往先析出亚稳相，在热力学和动力学理论基础上讨论未析出平衡相的原因。",
|
||
"answer": "先析出亚稳相是由于平衡相与母相之间的界面能高，而亚稳相与母相间的界面能低，界面能是固态相变形核时的主要能垒，要克服这个平衡相形核能垒往往需要很大的过冷度，系统才能发生明显的形核。以动力学看，在一定过冷度下，如果亚稳相更快形成，而平衡相要慢很多，那么在时效处理时，合金中就会先形成亚稳相。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "不少沉淀相与母相基体之间存在特定的位向关系，试分析这种位向关系的产生原因。",
|
||
"answer": "要实现低的界面能，母相与新相之间的主要界面上的原子必须要有很好的匹配关系，这只能在一定的位向关系条件下才能实现，因此沉淀相与母相间存在特定的位向关系。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 403/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 404/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "什么是Kirkendall效应？请用扩散理论加以解释。",
|
||
"answer": "Kirkendall效应：在置换式固溶体的扩散过程中，放置在原始界面上的标志物朝着低熔点元素的方向移动，移动速率与时间成抛物线关系。Kirkendall效应否定了置换式固溶体中扩散的换位机制，而证实了空位机制;系统中不同组元具有不同的分扩散系数；相对而言，低熔点组元扩散快，高熔点组元扩散慢，这种不等量的原子交换造成了Kirkendall效应。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "若Cu-Al组成的互扩散偶发生扩散时，界面标志物会向哪个方向移动？",
|
||
"answer": "当 Cu-Al组成的互扩散偶发生扩散时，界面标志物会向着 Al的方向移动。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 405/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
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||
{
|
||
"question": "已知金刚石晶胞中最近邻的原子间距为 $0.1544\\mathrm{nm}$ ，试求出金刚石的点阵常数 $\\pmb{a}$",
|
||
"answer": "α =0.1544nm,所以 α =0.3566nm"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "已知金刚石晶胞中最近邻的原子间距为 $0.1544\\mathrm{nm}$ ，试求出金刚石的配位数C.N.",
|
||
"answer": "${\\bf C}.{\\bf N}.={\\bf8}-{\\bf N}={4}$"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "已知金刚石晶胞中最近邻的原子间距为 $0.1544\\mathrm{nm}$ ，试求出金刚石的致密度 $\\boldsymbol{\\xi}$",
|
||
"answer": "$\\xi=\\frac{\\displaystyle\\frac{1}{8}\\times8+\\frac{1}{2}\\times6+4}{a^{3}}\\times\\frac{4}{3}\\pi r^{3}=0.34$"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 406/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
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||
{
|
||
"question": "判断在FCC中下列位错反应能否进行，并确认在无外力作用下的反应方向：1.1/3[112]+1/2[111]⇔1/6[11−1]",
|
||
"answer": "反应不能进行。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "判断在FCC中下列位错反应能否进行，并确认在无外力作用下的反应方向：2.1/6[112]+1/6[110]⇔1/3[111]",
|
||
"answer": "能发生，向左。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "判断在FCC中下列位错反应能否进行，并确认在无外力作用下的反应方向：3.1/2[10−1]⇔1/6[2−1−1]+1/6[11−1]",
|
||
"answer": "能发生，向右。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 407/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "将一根横截面积为 $10\\mathrm{cm}^{2}$ 的 FCC 金属单晶体试棒沿轴向进行压缩试验。已知临界分切应力为 $0.1\\mathrm{kg}\\ell/\\mathrm{m}m^{2}$ ，棒轴的初始取向为[215]，初始滑移系统 (要求写出具体指数)。",
|
||
"answer": "初始滑移系统：(111)[011]。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "将一根横截面积为 $10\\mathrm{cm}^{2}$ 的 FCC 金属单晶体试棒沿轴向进行压缩试验。已知临界分切应力为 $0.1\\mathrm{kg}\\ell/\\mathrm{m}m^{2}$ ，棒轴的初始取向为[215]，滑移开始时的转动规律和转轴。",
|
||
"answer": "因为是压缩,所以转动规律： $\\pmb{F}\\rightarrow[\\overline{{1}}11]$ ,转轴 $[\\overline{{2}}\\overline{{1}}\\overline{{5}}]\\times\\left[\\overline{{1}}11\\right]=\\left[\\overline{{633}}\\right]=\\left[\\overline{{2}}\\overline{{1}}\\overline{{1}}\\right]$。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "将一根横截面积为 $10\\mathrm{cm}^{2}$ 的 FCC 金属单晶体试棒沿轴向进行压缩试验。已知临界分切应力为 $0.1\\mathrm{kg}\\ell/\\mathrm{m}m^{2}$ ，棒轴的初始取向为[215]，双滑移系统。",
|
||
"answer": "双滑移系统：（111）［011］ $^+$ (i11) [011]。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "将一根横截面积为 $10\\mathrm{cm}^{2}$ 的 FCC 金属单晶体试棒沿轴向进行压缩试验。已知临界分切应力为 $0.1\\mathrm{kg}\\ell/\\mathrm{m}m^{2}$ ，棒轴的初始取向为[215]，双滑移开始时晶体的取向（即此时棒轴方向)。",
|
||
"answer": "双滑移开始时晶体的取向为： $[\\overline{{1}}02]$。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "将一根横截面积为 $10\\mathrm{cm}^{2}$ 的 FCC 金属单晶体试棒沿轴向进行压缩试验。已知临界分切应力为 $0.1\\mathrm{kg}\\ell/\\mathrm{m}m^{2}$ ，棒轴的初始取向为[215]，双滑移开始时的轴向压力 $P$ （不考虑物理硬化)。",
|
||
"answer": "$P=2450\\mathrm{N}$。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "将一根横截面积为 $10\\mathrm{cm}^{2}$ 的 FCC 金属单晶体试棒沿轴向进行压缩试验。已知临界分切应力为 $0.1\\mathrm{kg}\\ell/\\mathrm{m}m^{2}$ ，棒轴的初始取向为[215]，晶体最终的稳定取向（假设试棒在达到稳定取向前不断裂)。",
|
||
"answer": "晶体最终的稳定取向：[101]。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 408/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "名词解释：点阵畸变",
|
||
"answer": "在局部范围，原子偏离其正常的点阵平衡位置，造成点阵畸变。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "名词解释：柏氏矢量",
|
||
"answer": "描述位错特征的一个重要矢量，它集中反映了位错区域内畸变总量的大小和方向；也是位错扫过后晶体相对滑动的量。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "名词解释：相图",
|
||
"answer": "描述各相平衡存在条件或共存关系的图解；也可称为平衡时热力学参量的几何轨迹。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "名词解释：过冷度",
|
||
"answer": "相变过程中冷却到相变点以下某个温度后发生转变，平衡相变温度与该实际转变温度之差称过冷度。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "名词解释：形变织构",
|
||
"answer": "多晶形变过程中出现的晶体学取向择优的现象叫形变织构。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "名词解释：二次再结晶",
|
||
"answer": "再结晶结束后正常长大被抑制而发生的少数晶粒异常长大的现象。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "名词解释：滑移系",
|
||
"answer": "晶体中一个滑移面及该面上一个滑移方向的组合称一个滑移系。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "名词解释：李生",
|
||
"answer": "晶体受力后，以产生李晶的方式进行的切变过程叫李生。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 409/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "铸锭的一般组织可分为哪几个区域？写出其名称。",
|
||
"answer": "分为三晶区：激冷区、柱状晶区、中心等轴晶区。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "简述影响铸锭结晶组织的因素。",
|
||
"answer": "影响铸锭结晶组织的因素： ① 液体过热度，越小越好； ② 凝固温度范围，越大越好，有利于枝晶的破碎； ③ 温度梯度，越小越有利于等轴晶； ④ 合金熔点低，温度梯度小； ⑤ 搅拌或加孕育剂。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 410/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "写出菲克第一定律的数学表达式，并说明其意义。",
|
||
"answer": "一维下，J=-D(dc/dx)。J：扩散流量，单位时间通过单位面积扩散的物质量，g/s·m²；D：扩散系数，m²/s；dc/dx：浓度梯度，g/m³。其意义为物质扩散量与该物质的浓度梯度成正比，方向相反。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "简述影响扩散的因素。",
|
||
"answer": "1. 温度。满足D=D0e^(-Q/RT)的关系，T升高，D增加；2. 界面表面及位错。是扩散的快速通道；3. 第三组元。可对二元扩散有不同影响，如Mo、W降低C在γ-Fe中的扩散系数，Co、Si加速C的扩散，Mn影响不大；4. 晶体结构。低对称性的晶体结构中，存在扩散的各向异性，如六方结构晶体，平行与垂直于基面（0001）的扩散系数不同；5. 熔点。同一合金系中，同一温度下熔点高的合金中扩散慢，熔点低的扩散快。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 411/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "简述形变金属在退火过程中显微组织的变化",
|
||
"answer": "随退火温度的升高或时间延长，出现亚晶合并长大，再结晶形核及长大，无位错的等轴再结晶晶粒取代长条状高位错密度的形变晶粒，然后是晶粒正常长大。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "简述形变金属在退火过程中储存能的变化",
|
||
"answer": "储存能逐渐被释放。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "简述形变金属在退火过程中力学性能的变化",
|
||
"answer": "硬度及强度下降，伸长率上升。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "简述形变金属在退火过程中物理性能的变化",
|
||
"answer": "电阻降低，密度提高。再结晶时各种性能变化都比回复时强烈得多。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 412/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "简述固态相变与液态相变的相同点",
|
||
"answer": "都是相变，由形核、长大组成。临界半径，临界形核功形式相同。转变动力学也相同。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "简述固态相变与液态相变的不同点",
|
||
"answer": "形核阻力中多了应变能一项，造成固态相变的临界半径及形核功增大；新相可以亚稳方式出现，存在共格、半共格界面，特定的取向关系，非均匀形核。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 413/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "分析再结晶过程中形核与凝固过程中的形核有何不同点",
|
||
"answer": "凝固时形核的驱动力，是新、旧相化学位差，再结晶驱动力只是形变储存能。凝固常是均匀形核；再结晶形核在现有的形变不均匀区，如晶界附近、切变带、形变带、第二相粒子周围。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "分析再结晶过程中长大与凝固过程中的长大有何不同点",
|
||
"answer": "凝固长大时与母相不会有取向关系，再结晶长大时可有特定的取向关系。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 414/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 415/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "简述铸锭的宏观偏析中的正常偏析",
|
||
"answer": "正常偏析：指按合金的分配系数（设 $k_{0}<1.$ ）先析出的含溶质低，后凝固的含溶质多。因铸锭尺寸大，由表面到中心成分不均匀，偏析出现在宏观尺度上，称宏观偏析。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "简述铸锭的宏观偏析中的反常偏析",
|
||
"answer": "反常偏析：仍遵守分配系数关系，只是形成大量枝晶后，富集溶质的液相会沿枝晶间的通道逆向反流到先凝固的铸锭表面附近，造成由表面到中心成分分布的反常。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "简述铸锭的宏观偏析中的比重偏析",
|
||
"answer": "比重偏析：是凝固时，固相与液相比重不同，而沉积或漂浮，从而造成铸锭下端与上端成分的不均匀，也是宏观尺度。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 416/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 417/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "名词解释：刃型位错和螺型位错模型",
|
||
"answer": "将晶体上半部切开，插人半个晶面，再粘合起来；这样，在相当于刃端部位为中心线的附近一定范围，原子发生有规则的错动。其特点是上半部受压，下半部受拉。这与实际晶体中的刃位错造成的情景相同，称刃型位错模型。同样，将晶体的前半部切开，以刃端为界使左右两部分沿上下发生-一个原子间距的相对切变，再粘合起来，这时在已切动和未切动交界线附近，原子错动情况与真实的螺位错相似，称螺型位错模型。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "名词解释：晶界与界面能",
|
||
"answer": "晶界是成分结构相同的同种晶粒间的界面。界面上的原子处在断键状态，具有超额能量。平均在界面单位面积上的超额能量叫界面能。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "名词解释：同分凝固与异分凝固",
|
||
"answer": "凝固时不发生成分变化的称同分凝固；反之，凝固时伴随成分变化，称异分凝固。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "名词解释：形变织构",
|
||
"answer": "多晶形变过程中出现的晶体学取向择优现象。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "名词解释：二次再结晶",
|
||
"answer": "再结晶结束后正常长大过程被抑制而发生少数晶粒异常长大的现象。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "名词解释：淬透性与淬硬性",
|
||
"answer": "淬透性指合金淬成马氏体的能力，主要与临界冷速有关，大小用淬透层深度表示。而淬硬性指钢淬火后能达到的最高硬度。主要与钢的含碳量有关。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 418/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "简述二元系中共晶反应的特点，并计算其各相平衡时的自由度。",
|
||
"answer": "共晶反应是：液相同时凝固出两个不同成分的固相，两固相相互配合生长，一般长成片层状。共晶反应出现时，自由度都是0，即三相成分固定，温度也固定。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "简述二元系中包晶反应的特点，并计算其各相平衡时的自由度。",
|
||
"answer": "包晶反应是：液相与一个固相反应生成另一个固相，新生成的固相包住原有的固相，反应需要固相中的扩散，速度较慢。包晶反应出现时，自由度都是0，即三相成分固定，温度也固定。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "简述二元系中共析反应的特点，并计算其各相平衡时的自由度。",
|
||
"answer": "共析与共晶相似，只是母相是固相，即一个固相同时生成另两个不同成分的固相。共析反应出现时，自由度都是0，即三相成分固定，温度也固定。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 419/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "什么是点阵参数？",
|
||
"answer": "点阵参数是描述点阵单胞几何形状的基本参数，由六个参数组成，即三个边长 a 、 b 、 c 和它们之间的三个夹角 α 、 β 、γ。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "正方晶系的空间点阵特征是什么？",
|
||
"answer": "正方晶系的点阵参数特征是 a≠b≠c ， α=β=γ=90°"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "立方晶系的空间点阵特征是什么？",
|
||
"answer": "立方晶系的点阵参数特征是 a=b=c ， α=β=γ=90°"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 420/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "凝固过程中形核和长大与再结晶过程中形核和长大的主要区别是什么？",
|
||
"answer": "凝固时形核和长大的驱动力是新、旧相化学位差，再结晶形核和长大的驱动力只是形变储存能。凝固时的形核常为均匀形核；再结晶形核常在现有的形变不均匀区中，如晶界附近、切变带、形变带、第二相粒子周围；凝固长大时与母相不会有取向关系，再结晶长大时可能有一定的取向关系。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "简述再结晶过程中核心的产生方式。",
|
||
"answer": "再结晶形核常在现有的形变不均匀区中，如晶界附近、切变带、形变带、第二相粒子周围。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 421/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "简述菲克第一定律的含义，写出其表达式，并标明其字母的物理含义。",
|
||
"answer": "菲克第一定律 J=-D(dc/dx) J ：扩散流量，即单位时间通过单位面积的物质量， g/m2·s ； D ：扩散系数， m2/s； dc/dx ：浓度梯度， g/m4。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "简述菲克第二定律的含义，写出其表达式，并标明其字母的物理含义。",
|
||
"answer": "菲克第二定律 dc/dt=d/dx(D(dc/dx)) dc/dt :浓度随时间的变化率, g/m3·s; dJ/dx :流量的梯度， g/m3·s。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 422/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "简述晶界对多晶体范性变形的作用与影响",
|
||
"answer": "多晶中，每个晶粒与周围相邻晶粒取向不同，滑移开始的早晚不同，滑移系数目也不同；晶粒间的协调是靠有足够的独立滑移系的开动来实现的，即某一晶粒在一特定力轴作用下，取向因子大的滑移系先开动，当相邻晶粒相接触的区域受周围晶粒的影响而不能随自已主滑移系开动进行形变时，可开动次生的、新的滑移系，以协调各种复杂的形变方式；FCC/BCC结构都有5个独立滑移系，可实现任一种方式的形变。晶界两侧滑移面不平行，晶界一方面是位错运动的障碍，造成塞积和强化；同时要求晶界附近多系滑移的出现，以协调晶界两侧的形变。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "简述晶粒大小对多晶体范性变形的作用与影响",
|
||
"answer": "晶粒大小对形变的影响是：晶粒细小，整个晶粒可较形变均匀，不同的滑移系组合少；晶粒粗大时，形变过程中晶内不同区域，不能相互协调，要求不同的滑移系组合并开动，常常出现晶粒“碎化”，即一个大晶粒，随形变的进行“碎化”成几部分，不同部分内有不同的滑移系开动。对性能的影响遵循 Hall-Petch关系 σs=σ0+Kd−1/2，即晶粒越细，晶界越多，晶界对运动位错阻碍越显著，提高强度幅度越大。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 423/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "什么是一次带状组织？",
|
||
"answer": "一次带状组织是凝固时形成枝晶，热轧后成带状而产生的；在 CuCl2 浸蚀下，黑色条带是枝晶干（含溶质少），白色条带常是富集杂质的枝晶间，也称原始带状。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "什么是二次带状组织？",
|
||
"answer": "二次带状是固态转变的产物，在硝酸酒精浸蚀下，白色带状是先共析铁素体，黑色带状是珠光体，也称显微带状组织。只有在一次带状的基础上才会产生二次带状。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "分析一次带状组织和二次带状组织形成的原因。",
|
||
"answer": "这些带状都与元素的偏析和夹杂物的特殊分布有关。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 424/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "简述固态相变的一般特点中的相变阻力特点",
|
||
"answer": "相变阻力中多了应变能一项。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "简述固态相变的一般特点中的形核特点",
|
||
"answer": "非均匀形核，存在特定的取向关系，常为共格或半共格界面。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "简述固态相变的一般特点中的生长特点",
|
||
"answer": "出现惯习现象，即有脱溶贯序；特殊/规则的组织形态，如片状、针状。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "简述固态相变的一般特点中的亚稳相特点",
|
||
"answer": "有亚稳相出现以减少相变阻力。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 425/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "简述凝固过程的宏观特征",
|
||
"answer": "凝固时宏观特征是：要有一定的过冷度，会放出明显的结晶潜热。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "叙述凝固过程中晶体成长的机理",
|
||
"answer": "成长机理有三种：连续式成长、二维形核及借助台阶侧向生长、借螺旋位错生长。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 426/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "什么是固溶体？",
|
||
"answer": "溶质原子以原子态溶人溶剂点阵中组成的单一均匀固体；溶剂的点阵类型被保留。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "影响固溶度的原因有哪些？",
|
||
"answer": "影响固溶度的因素有：1．原子尺寸因素。当溶剂、溶质原子直径尺寸相对差小于 ±15% 时，有大的代位溶解度。2.负电性因素。溶剂、溶质的负电性差越小溶解度越大，一般小于 0.4∼0.5会有较大溶解度。3．电子浓度因素。有两方面的含义：一是原子价效应，即同一溶剂金属，溶质的原子价越高，溶解度越小；二是相对价效应，即高价溶质溶人低价溶剂时的溶解度高于相反的情况。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "固溶体与其纯溶剂组元相比，其结构、力学性能和物理性能发生了哪些变化？",
|
||
"answer": "固溶体的结构变化：点阵畸变，点阵常数变化，偏聚及短程有序，甚至形成有序固溶体。力学性能变化：硬度、强度提高，塑性下降。物理性能变化：电阻加大，导电率下降。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 427/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "列举一种增加凝固过程中核心数的方法，并简要分析其增加核心数的原因。",
|
||
"answer": "提高冷却速度从而加大了过冷度。相变驱动力加大，提高了形核率。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "列举另一种增加凝固过程中核心数的方法，并简要分析其增加核心数的原因。",
|
||
"answer": "加孕育剂。提供大量的非均匀形核地点，提高了形核率，降低了形核位垒。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "列举第三种增加凝固过程中核心数的方法，并简要分析其增加核心数的原因。",
|
||
"answer": "机械或电磁搅拌。将枝晶振碎增加核数目或加强热激活能量落，提高了形核率。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 428/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 429/1735 条数据...
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||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "简述连续脱溶的含义",
|
||
"answer": "连续脱溶：随新相生成，母相成分连续地由过饱和态转变到饱和态。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "简述不连续脱溶的含义",
|
||
"answer": "不连续脱溶：也称胞状脱溶，此时在母相和新生成的 α 相间存在一个界面，跨过界面母相由过饱和不连续地突变到饱和状态，点阵常数也不连续。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 430/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
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||
处理第 431/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "1.滑移临界分切应力",
|
||
"answer": "滑移系升动所需的最小分切应刀；匕是一个定值，与材料本身性质有关，与外力取向无关。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "2.金属键",
|
||
"answer": "自由电子与原子核之间静电作用产生的键合力。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "3.中间相",
|
||
"answer": "合金中组元之间形成的、与纯组元结构不同的相。在相图的中间区域。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "4.布喇菲（Bravais）点阵",
|
||
"answer": "除考虑晶胞外形外，还考虑阵点位置所构成的点阵（或：除考虑旋转对称性外，还考虑平移对称性，经有心化后构成的全部阵点）。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "5.再结晶温度",
|
||
"answer": "形变金属在-定时间（一般1h）内刚好完成再结晶的最低温度。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "6.滑移系",
|
||
"answer": "晶体中一个可滑移面及该面上一个可滑移晶向合称一个滑移系。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "7.位错",
|
||
"answer": "是晶体内的一种线缺陷，其特点是沿一条线方向原子有规律地发生错排；这种缺陷用一线方向和一个柏氏矢量共同描述。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "8.二次再结晶",
|
||
"answer": "再结晶结束后，正常长大过程被抑制而发生的少数晶粒异常长大的现象。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "9.偏析",
|
||
"answer": "合金中化学成分的不均匀性。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "10.马氏体相变",
|
||
"answer": "其过程遵循无扩散、切变方式的相转变。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 432/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "单相金属或合金各晶粒间的界面一般称之为晶界，通常晶界又分为小角度晶界和大角度晶界两大类，试问：划分为两类晶界的依据是什么？",
|
||
"answer": "依据是按界面两侧晶粒间的取向差， <15° 的称小角度晶界， >15° 的称大角度晶界。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "单相金属或合金各晶粒间的界面一般称之为晶界，通常晶界又分为小角度晶界和大角度晶界两大类，试问：构成小角度晶界的结构模型是什么？",
|
||
"answer": "小角度晶界的结构模型是位错模型，比如对称倾转晶界用一组平行的刃位错来描述。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 433/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 434/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "什么是固溶体？",
|
||
"answer": "溶质原子以原子态溶人溶剂点阵中而组成的单一均匀固体；溶剂的点阵类型被保留。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "讨论影响固溶体溶解度的主要因素。",
|
||
"answer": "影响固溶度的因素有：
|
||
1. 原子尺寸因素。当溶剂、溶质原子直径尺寸相对差小于 ±15% 时，有利于大的代位固溶体溶解度;当两组元的直径相对差大于 41% 时，有利于高的间隙固溶体溶解度。
|
||
2. 负电性因素。溶剂、溶质的负电性差越小溶解度越大，一般小于0.4～0.5 会有较大溶解度。
|
||
3. 电子浓度因素。有两方面的含义：一是原子价效应，即同一溶剂金属中，溶质的原子价越高，溶解度越小；二是相对价效应，即高价溶质溶人低价溶剂时的溶解度高于相反的情况。"
|
||
}
|
||
]
|
||
API调用错误: Invalid control character at: line 8 column 32 (char 181)
|
||
处理第 435/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "分析和讨论冷加工金属或合金塑性变形后回复过程中组织和性能的变化特征",
|
||
"answer": "随退火温度的升高或时间延长，出现亚晶合并长大，储存能逐渐被释放；硬度及强度下降，伸长率上升；电阻降低，密度提高。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "分析和讨论冷加工金属或合金塑性变形后再结晶过程中组织和性能的变化特征",
|
||
"answer": "再结晶形核及长大，无（或低密度）位错的等轴再结晶晶粒取代长条状高位错密度的形变晶粒,然后是晶粒正常长大。储存能逐渐被释放，特别是再结晶阶段释放的最显著；硬度及强度下降，伸长率上升；电阻降低，密度提高。再结晶时各种性能变化都比回复时强烈得多。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 436/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 437/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "以Al 4.5%Cu合金为例，分析过饱和固溶体的脱溶分解过程（脱溶贯序）",
|
||
"answer": "Al-4.5%Cu合金固溶处理后，在最佳时效温度～150℃时效，会出现脱溶贯序：其中 GP区是铜原子富集区；θ'是四方结构亚稳相，圆盘状，沿基体的100}面析出，具有共格/半共格界面，与基体存在特定的取向关系；θ是四方结构稳定相，不规则形状。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "讨论脱溶温度对Al 4.5%Cu合金脱溶贯序的影响",
|
||
"answer": "提高时效温度,脱溶加快，但过饱和度减少，相变驱动力减少,可能导致直接析出平衡相θ，时效强化能力减弱；时效温度过低则情况相反，达到最佳性能的时间过长。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 438/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "金属的固态相变与金属的结晶过程基本一样，大多也包括形核和生长两个基本阶段，但在固态相变过程中新、旧两相的比容不同，使系统额外增加了应变能以及由相界面上的原子不匹配而引起的弹性应变能，因此固态相变在许多方面与结晶过程有着显著的差异。试分析固态相变的一般特点中的相变阻力。",
|
||
"answer": "相变阻力中多了应变能一项。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "金属的固态相变与金属的结晶过程基本一样，大多也包括形核和生长两个基本阶段，但在固态相变过程中新、旧两相的比容不同，使系统额外增加了应变能以及由相界面上的原子不匹配而引起的弹性应变能，因此固态相变在许多方面与结晶过程有着显著的差异。试分析固态相变的一般特点中的形核方面。",
|
||
"answer": "非均匀形核为主;具有特定的取向关系；相界面常为共格或半共格的。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "金属的固态相变与金属的结晶过程基本一样，大多也包括形核和生长两个基本阶段，但在固态相变过程中新、旧两相的比容不同，使系统额外增加了应变能以及由相界面上的原子不匹配而引起的弹性应变能，因此固态相变在许多方面与结晶过程有着显著的差异。试分析固态相变的一般特点中的生长方面。",
|
||
"answer": "具有惯习现象，有特定的组织形态，如片状、针状。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "金属的固态相变与金属的结晶过程基本一样，大多也包括形核和生长两个基本阶段，但在固态相变过程中新、旧两相的比容不同，使系统额外增加了应变能以及由相界面上的原子不匹配而引起的弹性应变能，因此固态相变在许多方面与结晶过程有着显著的差异。试分析固态相变的一般特点中的亚稳相。",
|
||
"answer": "有亚稳相。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 439/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "分析固态相变的驱动力",
|
||
"answer": "固态相变的驱动力是新、旧两相间的自由能差"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "分析回复再结晶过程的驱动力",
|
||
"answer": "回复再结晶的驱动力是形变储存能"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 440/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 441/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 442/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 443/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 444/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 445/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "请简述扩散的微观机制有哪些？",
|
||
"answer": "置换机制：包括空位机制和直接换位与环形换位机制，其中空位机制是主要机制，直接换位与环形换位机制需要的激活能很高，一般只有在高温时才能出现。 间隙机制：包括间隙机制和填隙机制，其中间隙机制是主要机制。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "影响扩散的因素又有哪些？",
|
||
"answer": "影响扩散的主要因素有：温度（温度越高，扩散速度越快)；晶体结构与类型（包括致密度、固溶度、各向异性等)；晶体缺陷；化学成分（包括浓度、第三组元等）。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 446/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "请简述低温回复的机制及其驱动力",
|
||
"answer": "低温机制：对应空位的消失。驱动力：冷变形过程中产生的存储能（主要是点阵畸变能）的释放。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "请简述中温回复的机制及其驱动力",
|
||
"answer": "中温机制：对应位错的滑移(重排、抵消)。驱动力：冷变形过程中产生的存储能（主要是点阵畸变能）的释放。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "请简述高温回复的机制及其驱动力",
|
||
"answer": "高温机制：对应多边化（位错的滑移 $^+$ 攀移）。驱动力：冷变形过程中产生的存储能（主要是点阵畸变能）的释放。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 447/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "假设某面心立方晶体可以开动的滑移系为（111）［011]，请回答：给出滑移位错的单位位错柏氏矢量。",
|
||
"answer": "单位位错的柏氏矢量 ${\vec{b}}={\frac{a}{2}}$ [011]"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "假设某面心立方晶体可以开动的滑移系为（111）［011]，请回答：若滑移位错为纯刃位错，请指出其位错线方向。",
|
||
"answer": "纯刃位错的位错线方向与 $\vec{b}$ 垂直，且位于滑移面上，为[211]"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "假设某面心立方晶体可以开动的滑移系为（111）［011]，请回答：若滑移位错为纯螺位错，其位错线方向又如何？",
|
||
"answer": "纯螺位错的位错线与 $\vec{b}$ 平行，为[011]"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 448/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 449/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "请分析加工硬化的特点和机理。",
|
||
"answer": "加工硬化：是因塑性变形使位错增殖而导致的强化。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "请分析细晶强化的特点和机理。",
|
||
"answer": "细晶强化：是由于晶粒数量增多，尺寸减小，增大了位错连续滑移的阻力导致的强化；同时由于滑移分散，也使塑性增大。该强化机制是唯一可同时增大强度和塑性的机制。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "请分析弥散强化(时效强化)的特点和机理。",
|
||
"answer": "弥散强化(时效强化)：是由于细小弥散的第二相阻碍位错运动产生的强化。包括切过机制和绕过机制。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "请分析复相强化的特点和机理。",
|
||
"answer": "复相强化：当第二相的相对含量与基体处于相同数量级时，产生的强化。其强化程度取决于第二相的数量、尺寸、分布、形态等，且如果第二相强度低于基体则可能起不到强化作用。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "请分析固溶强化的特点和机理。",
|
||
"answer": "固溶强化：由于溶质原子对位错运动产生阻碍。包括弹性交互作用（柯氏气团)、电交互作用（玲木气团）和化学交互作用。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 450/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "从结合键的角度，分析金属材料的特点",
|
||
"answer": "金属材料：主要以金属键为主，大多数金属强度和硬度较高，塑性较好。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "从结合键的角度，分析陶瓷材料的特点",
|
||
"answer": "陶瓷材料：以共价键和离子键为主，硬、脆，不易变形，熔点高。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "从结合键的角度，分析高分子材料的特点",
|
||
"answer": "高分子材料：分子内部以共价键为主，分子间为分子键和氢键为主"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "从结合键的角度，分析复合材料的特点",
|
||
"answer": "复合材料：是以上三中基本材料的人工复合物，结合键种类繁多，性能差异很大。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 451/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 452/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "陶瓷晶体相可分为哪两大类？",
|
||
"answer": "氧化物陶瓷和硅酸盐陶瓷。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "陶瓷晶体相有何共同特点？",
|
||
"answer": "特点：（1）结合键主要是离子键，含有一定比例的共价键；（2）有确定的成分，可以用准确的分子式表达；（3）具有典型的非金属性质。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 453/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "冷轧纯铜板，如果要求保持较高强度，应进行何种热处理？",
|
||
"answer": "保持较高强度则应进行低温退火，使其只发生回复，去除残余应力。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "冷轧纯铜板，若需要继续冷轧变薄时，应进行何种热处理？",
|
||
"answer": "要继续冷变形则应进行高温退火，使其发生再结晶，以软化组织。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 454/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "扩散激活能的物理意义为何？",
|
||
"answer": "扩散激活能的物理意义是原子跃迁过程中必须克服周围原子对其的阻碍，即必须克服势垒。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试比较置换扩散和间隙扩散的激活能的大小。",
|
||
"answer": "相比而言，间隙扩散的激活能较小。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 455/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 456/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 457/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 458/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "从晶界的结构特征分析晶界的特点。",
|
||
"answer": "晶界结构特征：原子排列比较混乱，含有大量缺陷。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "从晶界的能量特征分析晶界的特点。",
|
||
"answer": "晶界能量特征：原子的能量较晶粒内部高，活动能力强。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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||
处理第 459/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "试分析冷塑性变形对合金组织结构的影响",
|
||
"answer": "1）组织结构：1 形成纤维组织，晶粒沿变形方向被拉长；2形成位错胞；3 晶粒转动形成变形织构。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试分析冷塑性变形对合金力学性能的影响",
|
||
"answer": "（2）力学性能：位错密度增大，位错相互缠绕，运动阻力增大，造成加工硬化。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试分析冷塑性变形对合金物理化学性能的影响",
|
||
"answer": "（3）物理化学性能：其变化复杂，主要对导电、导热、化学活性、化学电位等有影响。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试分析冷塑性变形对合金体系能量的影响",
|
||
"answer": "（4）体系能量，包括两部分：1 因冷变形产生大量缺陷引起点阵畸变，使畸变能增大；2因晶粒间变形不均匀和工件各部分变形不均匀引起的微观内应力和宏观内应力。这两部分统称为存储能，其中前者为主要的。冷变形后引起的组织性能变化为合金随后的回复、再结晶作了组织和能量上的准备。"
|
||
}
|
||
]
|
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处理第 460/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 461/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 462/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 463/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 464/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 465/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 466/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 467/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 468/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 469/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 470/1735 条数据...
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||
[
|
||
{
|
||
"question": "试指出提高金属材料强度的方法及其原理：细晶强化",
|
||
"answer": "细晶强化。其原理是：增加晶粒数目，提高晶界对移动位错的阻碍作用，从而达到强化的效果。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试指出提高金属材料强度的方法及其原理：固溶强化",
|
||
"answer": "固溶强化。即将溶质溶人基体金属中，使基体金属产生点阵畸变，从而抑制位错源的活动以提高基体金属的强度。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试指出提高金属材料强度的方法及其原理：形变强化",
|
||
"answer": "形变强化。即当晶体经过形变之后，使晶体内部的位错塞积或缠结处而难以运动，从而达到强化晶体的作用。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 471/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 472/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 473/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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||
处理第 474/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "从热力学角度分析铁碳双重相图产生的原因",
|
||
"answer": "从热力学上分析得知，石墨的自由能总量低于 Fe3C。因此，石墨是更稳定的相，而 Fe3C 是介稳定相，故通常将Fe-Fe3C称为介稳定系，而将Fe-C系称为稳定系。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "从动力学角度分析铁碳双重相图产生的原因",
|
||
"answer": "从动力学上分析，由于 Fe3C含碳 6.69% ，而石墨含碳100%，而常用钢铁材料的含碳量小于 5% 。这样，形成石墨相所需的成分起伏比形成 Fe3C 大得多，也就是说形成石墨核心比形成 Fe3C核心要难得多。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 475/1735 条数据...
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||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "分析含 Fe-0.4%C合金平衡结晶过程，指出室温时的相组成",
|
||
"answer": "相组成物：α+Fe3C"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "分析含 Fe-0.4%C合金平衡结晶过程，指出室温时的组织",
|
||
"answer": "组织组成物：P+α"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "计算含 Fe-0.4%C合金组织中珠光体的含量",
|
||
"answer": "组织中珠光体的含量：P%=[(0.4-0.0218)/(0.77-0.0218)]×100%=50.55%"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 476/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "若上述合金在100cm长的水平圆模中顺序凝固，假定凝固过程中固相无扩散，液体成分完全混合，相图中各线可简化为直线，求凝固结束时δ相的长度。",
|
||
"answer": "利用公式： Cs=K0C0(1-Z/L)^(K0-1) 已知 C0=0.4 ,且可求得： K0=Cs/CL=0.09/0.53=0.1698 将以上条件代人公式得： 0.09=0.1698×0.4×(1-Z1/100)^(0.1698-1) 0.09/0.06792=(1-Z1/100)^(-0.8302) 1.325=(1-Z1/100)^(-0.8302) (1-Z1/100)^0.8302=1/1.325=0.7547 1-Z1/100=0.7125 Z1=28.75cm"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "若上述合金在100cm长的水平圆模中顺序凝固，假定凝固过程中固相无扩散，液体成分完全混合，相图中各线可简化为直线，求凝固结束时γ相的长度。",
|
||
"answer": "因为 L2=(100-28.75)cm=71.25cm 且 C0'=0.53,K0'=2.11/4.3=0.4907 所以 2.11=0.4907×0.53×(1-Z2/71.25)^(0.4907-1) 2.11/0.26007=(1-Z2/71.25)^(-0.5093)=8.1132 (1-Z2/71.25)^0.5093=1/8.1132=0.12326 1-Z2/71.25=0.0164 Z2=70.08cm"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "若上述合金在100cm长的水平圆模中顺序凝固，假定凝固过程中固相无扩散，液体成分完全混合，相图中各线可简化为直线，求凝固结束时莱氏体组织的长度。",
|
||
"answer": "(100-28.75-70.08)cm=1.17cm"
|
||
}
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]
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处理第 477/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "分析 Fe-3.6%C 合金获得珠光体基体灰口组织的结晶过程",
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||
"answer": "对于 Fe-3.6%C 合金，要获得珠光体基体灰铸铁组织，根据Fe-石墨相图，结晶过程如下：L↔γA，L↔(γ+G)3，γ↔G，γ↔(α+Fe3C)JE。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "计算 Fe-3.6%C 合金中石墨含量",
|
||
"answer": "石墨的含量为：wG = (3.6 - 0.68) / (100 - 0.68) × 100% ≈ 2.94%。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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处理第 478/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 479/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 480/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 481/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 482/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 483/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 484/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 485/1735 条数据...
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||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "写出立方晶系中{110}晶面族所包含的所有晶面",
|
||
"answer": "(110)(101)(011)(110)(101)(011)共6个。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "写出立方晶系中{111}晶面族所包含的所有晶面",
|
||
"answer": "(111)(111)(1 11)(111)共4个。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "写出立方晶系中{112}晶面族所包含的所有晶面",
|
||
"answer": "(112)(112)(1 12)(11 2) + (121)(121)(1 21)(12 1) + (211)(211)(2 11)(21 1)共12个。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "写出立方晶系中{123}晶面族所包含的所有晶面",
|
||
"answer": "(123)(123)(123)(123) + (132)(132)(132)(132) + (213)(213)(213)(213) + (231)(231)(231)(231) + (312)(312)(312)(312) + (321)(321)(321)(321)共24个。"
|
||
}
|
||
]
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||
```
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||
处理第 486/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 487/1735 条数据...
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||
[
|
||
{
|
||
"question": "说明相图中HJB水平线的相变过程，相变产物及反应条件",
|
||
"answer": "HJB水平线发生包晶反应：L_B + δ_H ⇌ γ_J；产物：奥氏体（A)。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "说明相图中ECF线的相变过程，相变产物及反应条件",
|
||
"answer": "ECF线发生共晶反应：L_C ⇌ γ_E + Fe_3C；产物为：莱氏体（Ld）。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "说明相图中PSK线的相变过程，相变产物及反应条件",
|
||
"answer": "PSK线发生共析反应：γ_s ⇌ α_P + Fe_3C；产物：珠光体(P)。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 488/1735 条数据...
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||
```json
|
||
[
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||
{
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||
"question": "试计算含 0.40%C 合金平衡冷却到室温时各个相的相对含量。",
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||
"answer": "w_α=(6.69-0.40)/(6.69-0.0008)×100%=94%； w_Fe3C=1-w_α=1-94%=6%"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试计算含 0.40%C 合金平衡冷却到室温时各个组织组成物的相对含量。",
|
||
"answer": "w_P=(0.40-0.0218)/(0.77-0.0218)×100%=50.5%； w_a=1-w_P=1-50.5%=49.5%"
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||
}
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]
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||
```
|
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处理第 489/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 490/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 491/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 492/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 493/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 494/1735 条数据...
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||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "设碳原子均处于y-Fe中的八面体间隙，在 1000℃时有重量百分比为1.7的碳原子溶人y-Fe。试计算在 100个单位晶胞中有多少个碳原子（铁的原子量为55.85，碳的原子量为12.01)。",
|
||
"answer": "y-Fe是面心立方结构，每个晶胞中有4个Fe原子，有4个八面体间隙。设一个晶胞中有 $A$ 个碳原子，则：
|
||
|
||
解得 $A=0.32$ $$
|
||
\\frac{100A\\times12.01}{100\\times4\\times55.85+100A\\times12.01}=1.7\\%$$所以100个晶胞中碳原子数为： $0.32\\times100=32$"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "设碳原子均处于y-Fe中的八面体间隙，在 1000℃时有重量百分比为1.7的碳原子溶人y-Fe。试确定八面体间隙被碳原子占据的比例（铁的原子量为55.85，碳的原子量为12.01)。",
|
||
"answer": "y-Fe是面心立方结构，每个晶胞中有4个Fe原子，有4个八面体间隙。设一个晶胞中有 $A$ 个碳原子，则：
|
||
|
||
解得 $A=0.32$ 八面体间隙被C原子占据的比例：$$
|
||
A/4=0.32/4=0.08=8\\%$$"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
API调用错误: Invalid control character at: line 4 column 75 (char 201)
|
||
处理第 495/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 496/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "写出立方晶系中{110}晶面族所包含的所有晶面。",
|
||
"answer": "(110)、(101)、(011)、(110)、(101)、(011)。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "写出立方晶系中{111}晶面族所包含的所有晶面。",
|
||
"answer": "(111)、(111)、(111)、(111)。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "写出立方晶系中{112}晶面族所包含的所有晶面。",
|
||
"answer": "(112)、(121)、(211)、(112)、(121)、(211)、(112)、(121)、(211)、(112)、(121)、(211)。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "写出立方晶系中{123}晶面族所包含的所有晶面。",
|
||
"answer": "(123)、(123)、(123)、(123)、(132)、(132)、(132)、(132)、(213)、(213)、(213)、(213)、(231)、(231)、(231)、(231)、(312)、(312)、(312)、(312)、(321)、(321)、(321)、(321)。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 497/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
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处理第 498/1735 条数据...
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||
```json
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||
{
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||
"question": "配位数",
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||
"answer": "配位数：晶体结构中任一原子和邻近且距离相等的原子数。"
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||
}
|
||
```
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处理第 499/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 500/1735 条数据...
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||
```json
|
||
{
|
||
"question": "非稳态扩散",
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||
"answer": "非稳态扩散：浓度梯度与扩散通量都随时间和距离而变化的扩散"
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||
}
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||
```
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||
处理第 501/1735 条数据...
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||
```json
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||
{
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||
"question": "临界切应力",
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"answer": "临界切应力：当 σ0=σs 时，晶体开始滑移，此时滑移方向上的分切应力称为临界切应力。"
|
||
}
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||
```
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||
处理第 502/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
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||
处理第 503/1735 条数据...
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It's a single issue.
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||
处理第 504/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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||
处理第 505/1735 条数据...
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||
["It's a single issue."]
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||
处理第 506/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 507/1735 条数据...
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```json
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||
[
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||
{
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||
"question": "固态下无相变的金属或合金，如不重熔，能否改变其晶粒大小？",
|
||
"answer": "固态下无相变的金属或合金，如不重熔，通过塑性变形和再结晶处理也能改变其晶粒大小。"
|
||
}
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||
]
|
||
```
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||
处理第 508/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 509/1735 条数据...
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||
```json
|
||
[
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||
{
|
||
"question": "有一长为 20cm、面积为 4cm2 的金属试棒上端固定，下端加以 980N 的拉力。试求与金属试棒中心线成 0° 交角各面的正应力和切应力。",
|
||
"answer": "当 θ=0° 时：σθ=0；τθ=0"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "有一长为 20cm、面积为 4cm2 的金属试棒上端固定，下端加以 980N 的拉力。试求与金属试棒中心线成 30° 交角各面的正应力和切应力。",
|
||
"answer": "当 θ=30° 时：σθ=612500Pa；τθ=1060881Pa"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "有一长为 20cm、面积为 4cm2 的金属试棒上端固定，下端加以 980N 的拉力。试求与金属试棒中心线成 45° 交角各面的正应力和切应力。",
|
||
"answer": "当 θ=45° 时：σθ=122500Pa；τθ=1225000Pa"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "有一长为 20cm、面积为 4cm2 的金属试棒上端固定，下端加以 980N 的拉力。试求与金属试棒中心线成 θ° 交角各面的正应力和切应力，并画出正应力和切应力与 θ 角的关系曲线，找出切应力最大时的 θ 角。",
|
||
"answer": "斜截面积为 Aθ=A/sinθ；斜截面的应力为 Pθ=(P/A)sinθ=σsinθ；正应力 σθ=σsin²θ；切应力 τθ=(σ/2)sin2θ。切应力最大时的 θ 角为 45°。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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||
处理第 510/1735 条数据...
|
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It's a single issue.
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处理第 511/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 512/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 513/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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||
处理第 514/1735 条数据...
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It's a single issue.
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||
处理第 515/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
|
||
处理第 516/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 517/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 518/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 519/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
|
||
处理第 520/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "若含碳量为 0.8% 高碳钢的原始晶粒度为 0.05mm，计算在 760‰ 温度下保温1小时晶粒的晶粒度及其长大值。计算时可采用公式 D^(1/n) - D0^(1/n) = c t，其中 760‰ 下，常数 c 为 6×10^-16，n 为 0.1，D 和 D0 为晶粒度，单位为 mm，t 是时间，单位为 min。",
|
||
"answer": "760‰ 保温1h时：D^10 - D0^10 = 3.6×10^-14，D^10 = 13.4×10^-14，D = (13.4×10^-14)^(1/10) = 0.0516mm。晶粒长大值为 0.0516mm - 0.05mm = 0.0016mm。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "若含碳量为 0.8% 高碳钢的原始晶粒度为 0.05mm，计算在 870‰ 温度下保温1小时晶粒的晶粒度及其长大值。计算时可采用公式 D^(1/n) - D0^(1/n) = c t，其中 870‰ 下，常数 c 为 2×10^-8，n 为 0.2，D 和 D0 为晶粒度，单位为 mm，t 是时间，单位为 min。",
|
||
"answer": "870‰ 保温1h时：D^5 - D0^5 = 1.2×10^-6，D^5 = 15.13×10^-7，D = (15.13×10^-7)^(1/5) = 0.069mm。晶粒长大值为 0.069mm - 0.05mm = 0.019mm。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "说明在 760‰ 和 870‰ 温度下晶粒长大的特点以及工程上的应用。",
|
||
"answer": "760‰ 保温1h时，晶粒只长大为 0.0516mm，与原始晶粒度 0.05mm 相比变化不大，晶粒基本上没有长大。870‰ 保温1h时，晶粒长大为 0.069mm，与原始晶粒度 0.05mm 相比，晶粒长大了 37%，说明在此情况下，出现了明显长大。在比较高的温度下加热，特别要注意晶粒长大。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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||
处理第 521/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "以晶格常数为单位，计算 BCC 晶体结构中的原子直径为多少。",
|
||
"answer": "BCC结构的密排方向为［111]，在单位晶胞中，［111］方向上有两个原子，故原子直径为 ${\frac{\sqrt{3}}{2}}a$ 。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "以晶格常数为单位，计算 FCC 晶体结构中的原子直径为多少。",
|
||
"answer": "FCC 结构的密排方向为[110]，在单位晶胞中，［110］方向上也有两个原子，故原子直径为 ${\frac{\sqrt{2}}{2}}a$ 。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "以晶格常数为单位，计算 HCP 晶体结构中的原子直径为多少。",
|
||
"answer": "HCP结构的密排方向为［11 20］，在此方向上，排有一个原子，故原子直径就为 $\pmb{a}$ 。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 522/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
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||
处理第 523/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
|
||
处理第 524/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 525/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 526/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 527/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 528/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 529/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
|
||
处理第 530/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "典型金属的晶体结构尖型有（1)、（2）和（5)",
|
||
"answer": "（1）fcc；（2）bcc；（5）hcp"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "典型金属的晶体结构尖型的配位数相应为（4）（5）和（6）",
|
||
"answer": "（4）12；（5）8；（6）12"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 531/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 532/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "位错在滑移面上的运动称为（17)。",
|
||
"answer": "（17）滑移"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "位错作垂直滑移面的运动称为（18)。",
|
||
"answer": "（18）攀移"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "螺位错不能进行（19)。",
|
||
"answer": "（19）攀移"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 533/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "面心立方金属的滑移面是",
|
||
"answer": "111"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "面心立方金属的滑移方向是",
|
||
"answer": "<110>"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "面心立方金属可组成多少个滑移系",
|
||
"answer": "12"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 534/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "扩散第一定律适用于稳态扩散，其数学表达式可写成（23)。",
|
||
"answer": "(23） J=-Ddc/dx"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "扩散通量的单位是（24)。",
|
||
"answer": "(24)1/cm2·s"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "扩散通量的符号为（25），表示扩散由高浓度向低浓度方向进行。",
|
||
"answer": "(25）负号"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 535/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 536/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "何谓成分过冷？",
|
||
"answer": "固溶体合金凝固时，由于液相中溶质的分布发生变化，合金熔点也发生变化，即使实际温度分布不变，固液界面前沿的过冷度也会发生变化。所以固溶体合金的过冷度是由变化着的合金熔点与实际温度分布两方面的因素共同决定的。这种因液相成分变化而形成的过冷称为成分过冷。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "成分过冷对晶体生长形态有何影响？",
|
||
"answer": "固溶体结晶时，由于出现成分过冷对晶体生长的形态有很大影响，即使在正温度梯度下也会生成出胞状组织甚至出现树枝晶。即无成分过冷时，界面呈平直状向前推移；较小成分过冷时，界面呈胞状；较大成分过冷时，界面呈树枝状。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 537/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 538/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 539/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "在低温回复阶段空位的变化及其对性能的影响",
|
||
"answer": "在低温回复阶段，主要表现为空位的消失。冷变形后所产生的大量空位，通过空位迁移至表面或晶界，空位与间隙原子重新重合，空位与位错发生交互作用，空位聚集成空位片等方式，使得空位数量急剧减少。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "在中温回复阶段位错的变化及其对性能的影响",
|
||
"answer": "在中温回复阶段，温度升高，使位错容易滑移，同一滑移面上的异号位错相遇会相互吸引而抵消，不但使亚晶内部的位错数目减少，而且胞壁缠结位错的减少更为显著，重新调整排列规则，胞壁变得明晰，形成回复亚晶。即该阶段主要表现为位错的滑移，导致位错重新结合，异号位错的汇聚而抵消以及亚晶的长大。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "在高温回复阶段位错的变化及其对性能的影响",
|
||
"answer": "在高温回复阶段，位错运动的动力学条件更为充分，滑移同时也发生攀移，使得多层滑移面上的位错密度趋于相同，各位错之间的作用力使得同一滑移面上的位错分布均匀，间距大体相等，形成规则排列的垂直于滑移面的位错墙，即多边形化的过程。多边形化构成的位错墙即是小角度晶界，它将原晶粒分隔成若干个亚晶粒。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 540/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "一个直径为 1mm 的圆柱形面心立方单晶体，拉伸轴的取向与晶体的[001]方向一致。试确定其等效滑移系。",
|
||
"answer": "当晶体为FCC时，力轴为［001］方向，那么12个滑移系中［110」晶向与力轴垂直，而其余与力轴夹角相等，4个滑移系也与之相等。所以等效滑移系为8个。即（111）[101]、（111）[011]、（111）［101]、（111）[011」、（111)[10 1]、(111)[011]、(11 1)[011]、(11 1)[101]"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "一个直径为 1mm 的圆柱形面心立方单晶体，拉伸轴的取向与晶体的[001]方向一致。若屈服时的拉力为0.5N，求滑移系的分切应力各是多少",
|
||
"answer": "因为所以
|
||
Omega=cosλcosφ=√2/2×1/√3=√6/6
|
||
τ=P/A Ω=0.5/π(1/2)^2×√6/6 MPa=0.26MPa"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
API调用错误: Invalid control character at: line 8 column 25 (char 400)
|
||
处理第 541/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 542/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 543/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 544/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 545/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "退火",
|
||
"answer": "退火：将金属及其合金加热至相变温度以上，保温一段时间，然后以较为缓慢的速度冷却，以获得近于平衡组织的热处理工艺称为退火。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 546/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 547/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 548/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "金属典型的晶体结构尖型有（1）、（2）和（3)",
|
||
"answer": "（1）FCC；（2）BCC；（3）HCP"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "金属典型的晶体结构尖型的配位数相应为（4)、(5) 和(6)",
|
||
"answer": "（4）12；（5）8；（6）12"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 549/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "溶质原子半径与溶剂原子半径相近的可形成什么固溶体？",
|
||
"answer": "置换"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "溶质原子半径与溶剂原子半径相差较大时形成什么固溶体？",
|
||
"answer": "间隙"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "铁素体是一种什么固溶体？",
|
||
"answer": "间隙"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 550/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 551/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 552/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "面心立方金属的滑移面是",
|
||
"answer": "{111}"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "面心立方金属的滑移方向是",
|
||
"answer": "<110>"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "面心立方金属可组成多少个滑移系",
|
||
"answer": "12"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 553/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "马氏体是碳在（19）中的过饱和固溶体",
|
||
"answer": "(19) α·Fe"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "淬火钢中马氏体的金相形态有两种，它们是（20）和（21）",
|
||
"answer": "(20) 板条马氏体；(21) 针状马氏体"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 554/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "位错的两种基本类型为（22）和（23）",
|
||
"answer": "（22）刃型位错；（23）螺型位错"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "刃型位错的位错线方向与柏氏矢量的关系为（24）",
|
||
"answer": "（24）垂直"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 555/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "马氏体型不锈钢的典型钢号是(25）",
|
||
"answer": "（25）1Cr13"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "奥氏体不锈钢的典型钢号是（26)",
|
||
"answer": "（26）1Cr18Ni9Ti"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "铁素体不锈钢是（27)",
|
||
"answer": "（27）1Cr17"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 556/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "上坡扩散是指扩散原子从（28）向（29）的扩散",
|
||
"answer": "（28）低浓度；（29）高浓度"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "产生上坡扩散的原因是合金系中存在着(30)",
|
||
"answer": "（30）化学位梯度"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 557/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "何为加工硬化？",
|
||
"answer": "金属材料在塑性变形过程中，随着变形量的增加，强度和硬度不断上升,而塑性和韧性不断下降，这一现象称为“加工硬化”。该现象的原因是由于外力增加使得位错不断增殖，位错之间相互交截、反应使得位错的运动变得困难。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "如何解决加工硬化给后续加工带来的困难?",
|
||
"answer": "可以用再结晶退火处理消除加工硬化给后续加工带来的困难。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 558/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "论述纯金属在凝固过程中表现出的特点，并解释其原因？",
|
||
"answer": "纯金属在结晶时其界面是粗糙的，在正温度梯度下进行长大。由于晶体长大时通过固相模壁散热，固液界面是等温的，若取得动态过冷度界面就向前移动。如果面局部有小的凸起伸向过热的液相中，小凸起将被熔化，界面一直保持平直，晶体以平面状长大。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "论述固溶体合金在凝固过程中表现出的特点，并解释其原因？",
|
||
"answer": "固溶体结晶时会出现成分过冷，在固液界面前出现成分过冷区，此时界面如有任一小的凸起，它将伸人成分过冷区而获得过冷就能继续生长下去。界面不能保持平直稳定而出现树枝晶。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 559/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "说明第一类回火脆性的特点和产生原因",
|
||
"answer": "在250~400℃间回火时出现的脆性叫低温回火脆性，也称第一类回火脆性。第一类回火脆性为不可逆的回火脆性。第一类回火脆性是由于马氏体分解时沿马氏体条或片的界面析出断续的薄壳状碳化物，降低了晶界的断裂强度，使之成为裂纹扩展的路径，因而导致脆性断裂。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "说明第二类回火脆性的特点和产生原因",
|
||
"answer": "在450~650℃间回火时出现的脆性称高温回火脆性，也称第二类回火脆性。第二类回火脆性为可逆的。第二类回火脆性产生的原因是Sb、Sn、P、As等杂质元素在回火处理时向原奥氏体晶界偏聚，减弱了奥氏体晶界上原子间的结合力，降低晶界断裂强度是产生第二类回火脆性的主要原因。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 560/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 561/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 562/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "金属典型的晶体结构有（1）、（2）和（3）",
|
||
"answer": "（1）体心立方；（2）面心立方；（3）密排六方"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "相应的晶胞原子数为（4）、（5）和（6）",
|
||
"answer": "（4）2；（5）4；（6）6"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 563/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "刃型位错既可以作（7）运动，又可以作（8）运动；",
|
||
"answer": "（7）滑移；（8）攀移；"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "而螺型位错只能作 (9）运动，因为它没有固定的（10)。",
|
||
"answer": "（9）滑移；（10）半原子面"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 564/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "在均匀形核时，设晶核的形状为边长是 a 的立方体，已知 σ 和 ΔGv，则临界晶核边长为多少？",
|
||
"answer": "（11） -4σ/ΔGv"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "在均匀形核时，设晶核的形状为边长是 a 的立方体，已知 σ 和 ΔGv，则临界形核功为多少？",
|
||
"answer": "（12） 32σ³/ΔGv²"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 565/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 566/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 567/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 568/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 569/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 570/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 571/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 572/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 573/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "何谓平衡分配系数？",
|
||
"answer": "平衡分配系数：固溶体合金在结晶过程中具有选分结晶的特点。因此在一定温度下平衡时，固相成分与液相成分之比称为平衡分配系数。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "平衡分配系数的物理意义是什么？",
|
||
"answer": "该参数反映了溶质在固液两相中的分配系数及溶质对合金熔点的影响程度。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 574/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 575/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 576/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "为什么渗碳选择930‰附近的γ-Fe中可形成较大的浓度梯度？",
|
||
"answer": "可形成较大的浓度梯度"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "为什么渗碳选择930‰附近的γ-Fe中含碳量增加则扩散系数增加？",
|
||
"answer": "γ-Fe中含碳量增加则扩散系数增加"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "为什么渗碳选择930‰附近的高温下随温度升高，扩散系数增加？",
|
||
"answer": "高温下随温度升高，扩散系数增加，所以选择高温。但温度过高会使奥氏体晶粒显著长大。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 577/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 578/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 579/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 580/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 581/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 582/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 583/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 584/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 585/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 586/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 587/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "钢中的奥氏体可表示为溶有碳原子的 $\upgamma.$ 固溶体。",
|
||
"answer": "(1)"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "钢中的奥氏体可表示为溶有碳原子的 $\alpha\cdot$ 固溶体。",
|
||
"answer": ""
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "钢中的奥氏体无论在室温还是高温下均具有良好的可塑性。",
|
||
"answer": "(3)"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "钢中的奥氏体具有铁磁性。",
|
||
"answer": ""
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "钢中的奥氏体具有顺磁性。",
|
||
"answer": "(5)"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 588/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "铁碳合金平衡相图是否含有包晶转变？",
|
||
"answer": "(1)"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "铁碳合金平衡相图是否含有共晶转变？",
|
||
"answer": "(2)"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "铁碳合金平衡相图是否含有匀晶转变？",
|
||
"answer": "(3)"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "铁碳合金平衡相图是否含有固溶体的脱溶析出转变？",
|
||
"answer": "(5)"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 589/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 590/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "钢中铁原子的扩散属于自扩散，与浓度梯度无关。",
|
||
"answer": "(1)"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "钢中合金元素的扩散属于异扩散，在不存在化学梯度时，则与浓度梯度有关。",
|
||
"answer": ""
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "扩散第一定律只适合于稳态扩散条件，因此用其不能处理钢在渗碳过程中碳的扩散系数的准确测定。",
|
||
"answer": ""
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "上坡扩散仅与扩散元素的化学梯度相关，而与浓度梯度无关。",
|
||
"answer": "(4)"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "位错的增殖是通过原子扩散运动实现的。",
|
||
"answer": "(5)"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 591/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "金属典型的晶体结构类型有（1)、(2）和（3)",
|
||
"answer": "(1) FCC;(2) BCC;(3) HCP"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "金属典型的晶体结构类型的配位数相应为（4)、(5)和(6)",
|
||
"answer": "(4) 12;(5) 8;(6) 12"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 592/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "多晶体中的晶界有大角与小角晶界之分，通常大角与小角晶界的鉴定角度是(7)",
|
||
"answer": "10°"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "多晶体中的晶界有大角与小角晶界之分，其角度的含义是(8)",
|
||
"answer": "相邻晶粒的位向差"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "对于小角晶界按其特征又划分为(9)、（10)和（11）等多种类型",
|
||
"answer": "扭转；倾侧；重合"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 593/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "当过冷液体中出现一个晶胚时，总的自由能变化 ΔG 可写为什么？",
|
||
"answer": "ΔG=VΔGv+σS"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "当dΔG/dr=0时，所得的“r”值称为什么？",
|
||
"answer": "临界晶核半径"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "临界晶核半径的大小决定于什么？",
|
||
"answer": "ΔGv和σ"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "“r”变小意味着形核率会怎样？",
|
||
"answer": "增多"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 594/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "根据相律，二元系最大平衡相数为多少？",
|
||
"answer": "17"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "根据相律，二元系最大平衡相数时的自由度是多少？",
|
||
"answer": "18"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "根据相律，二元系最大平衡相数时在相图上表现为什么？",
|
||
"answer": "19"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 595/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "刃位错在滑移面上的运动称为什么？",
|
||
"answer": "滑移"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "刃位错作垂直滑移面的运动称为什么？",
|
||
"answer": "攀移"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "螺位错不能进行什么运动？",
|
||
"answer": "攀移"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 596/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 597/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "扩散第一定律只适合于什么条件？",
|
||
"answer": "稳态"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "扩散第一定律所表达的基本含义是在什么条件下，只要浓度梯度存在就会有扩散发生？",
|
||
"answer": "dc/dt=0"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "扩散第一定律中，扩散通量与浓度梯度成什么变化？",
|
||
"answer": "正比"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "扩散流动方向是由什么浓度向什么浓度？",
|
||
"answer": "高浓度向低浓度"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 598/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "分析材料发生塑性变形的机制及表现形式中的滑移机制及表现形式？",
|
||
"answer": "滑移。晶体在切应力的作用下，沿着滑移方向在滑移面上发生相对运动。其位错机制为：由于晶体点阵结构的周期性，当位错沿着滑移面运动时，位错中心的能量也要发生周期性的变化，从而使得位错运动遇到点阵阻力。但在实际晶体中，一定温度下，当位错线从能谷位置移向相邻能谷位置时，并不是沿其全长同时越过能峰，在热激活能的帮助下，可以部分先越过，同时位错线形成位错扭折，那么随后位错的运动，借助于扭折位错线会很容易地向旁边侧运动，结果使得整个位错线滑移所需的应力下降许多。滑移过程中，除点阵阻力外，位错与位错的交互作用产生的阻力，位错运动交截后形成的扭折和割阶，位错与其他晶体缺陷交互作用产生的阻力，均会产生阻力，导致晶体滑移时还会产生晶体强化现象。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "分析材料发生塑性变形的机制及表现形式中的孪生机制及表现形式？",
|
||
"answer": "孪生。是晶体在不能滑移时进行的一种塑性变形方式。它也是晶体在切应力的作用下，沿着李生方向和李生面发生相对运动。与滑移不同之处在于李生是一种均匀切变，而且孪晶的两部分晶体形成镜面对称。其位错机制在于晶体中一个不全位错滑动后，使得相互平行并且相邻晶面发生层错而产生孪晶。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "分析材料发生塑性变形的机制及表现形式中的扭折机制及表现形式？",
|
||
"answer": "扭折。当晶体既不能滑移也不能进行李生时，可以以扭折的方式进行塑变。其特点是扭折晶体的取向发生了不对称性的变化。位错机制是指在塑变过程中，其他区域位错运动过程中，同号刃型位错堆积在一起，位错的汇集处产生了弯曲应力，使得晶体点阵发生弯曲和扭折从而产生扭折区。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 599/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "何谓成分过冷？",
|
||
"answer": "成分过冷是指固溶体合金在冷却过程中，由于液相中溶质的分布发生变化，合金熔点也随之发生变化，即使实际温度分布不变，固液界面前沿的过冷度也会发生变化，固溶体合金的过冷度是由变化着的合金熔点与实际温度分布两个方面的因素决定的。这种因液相成分变化而形成的过冷称为成分过冷。其特点是在界面处合金熔点最低，过冷度最小，随着S/L界面距离增大，过冷度反而增大，至一定距离后因溶质堆积的边界层消失，过冷区随之消失。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "成分过冷对晶体生长形态有何影响？",
|
||
"answer": "产生成分过冷后，即使是正温度梯度下，结晶时也会以胞状晶的方式长大，当过冷度再大时，会产生树枝状生长晶体。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 600/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "何为孪晶？解释其形成机制。",
|
||
"answer": "孪晶是指两个晶体（或一个晶体的两部分）沿一个公共晶面构成镜面对称的位向关系，这两部分晶体就叫做孪晶。孪晶的生成是由于李生变形时，整个孪晶区发生均匀切变，其各层晶面的相对位移借助于一个不全位错运动造成的。以面心立方晶体为例，当形成孪晶时需要产生堆垛层错。例如面心立方晶体是以丫111面按ABCABC···的顺序堆垛而成的，可用△△△△△⋯表示，如果从某一层开始，其堆垛顺序发生颠倒，成为ABCACBACBA·.…….，即△△△∇∇∇∇⋯，则上下两部分晶体就构成了镜面对称的孪晶关系。可以看出…··CAC处相当于堆垛层错，接着就按倒过来的顺序堆垛，仍属正常的FCC堆垛顺序，但与出现层错之前的那部分晶体顺序刚好相反，故形成对称关系。而这个过程中是借助于一个不全位错（肖克莱不全位错）运动造成的。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "何为退火孪晶？解释其形成机制。",
|
||
"answer": "退火孪晶是孪晶中的一种，它是指在某些面心立方金属，如Cu、Ni及镍合金、奥氏体钢等，在冷变形并再结晶退火后，在晶粒内部会形成具有平直界面的片状孪晶，这些孪晶的界面是「111」面。由于它们是在退火后才出现的，因而叫做退火孪晶。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 601/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 602/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 603/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 604/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 605/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 606/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 607/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 608/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 609/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 610/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 611/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 612/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "当过冷液体中出现一个半径为 r 的球形晶胚时，其临界晶核半径为多少？",
|
||
"answer": "-2σ/ΔG_V"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "当过冷液体中出现一个半径为 r 的球形晶胚时，其临界形核功为多少？",
|
||
"answer": "-1/3σS=16πσ^3/3ΔG_V^2"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "当过冷液体中出现一个半径为 r 的球形晶胚时，r* 变小意味着形核数目如何变化？",
|
||
"answer": "增多"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 613/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 614/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "晶体长大方式与什么有关？",
|
||
"answer": "界面结构"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "晶体长大形态与什么有关？",
|
||
"answer": "界面结构"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "晶体长大形态与界面前沿的什么分布有关？",
|
||
"answer": "温度梯度"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 615/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 616/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 617/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "扩散第一定律适用于稳态扩散，其数学表达式可写成（19）",
|
||
"answer": "J=-Ddc/dx"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "扩散第一定律中扩散通量的符号为负，表示扩散由高浓度向低浓度方向进行，在此过程中扩散的驱动力是（20）",
|
||
"answer": "化学位梯度（化学力）"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 618/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 619/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "根据相律，三元系自由度为零时，在相图上表现为（27）",
|
||
"answer": "（27）平面"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "根据相律，三元系最大平衡相数为( 28 )",
|
||
"answer": "（28）4"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 620/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "晶体在外力作用下内部运动着的位错会产生交截现象，即产生割阶与扭折，其长度与相交截位错的什么相同？",
|
||
"answer": "柏氏矢量的模"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "晶体在外力作用下内部运动着的位错会产生交截现象，如果割阶的滑移与主位错线的滑移不一致，主位错线会拖曳割阶产生攀移运动，从而产生什么？",
|
||
"answer": "割阶硬化"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 621/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "为什么在正温度梯度下凝固时，纯金属以平面状方式生长？",
|
||
"answer": "纯金属在结晶时其界面是粗糙的，在正温度梯度下进行长大。由于晶体长大时通过固相模壁散热，固液界面是等温的。若取得动态过冷度界面就向前移动。如果界面局部有小的凸起伸向过热的液相中，小凸起将被熔化，故界面一直保持平直；晶体以平面状长大。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "为什么在正温度梯度下凝固时，固溶体合金却通常以树枝晶方式长大？",
|
||
"answer": "固溶体结晶时会出现成分过冷，在固液界面前出现成分过冷区。此时界面如有任一小的凸起它将伸入成分过冷区而获得过冷就能继续生长下去，故界面不能保持平直稳定会出现树枝晶。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "纯金属和固溶体合金在凝固过程中的异同点有哪些？",
|
||
"answer": ""
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 622/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 623/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 624/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "室温下对铅板进行弯折，越弯越硬的原因是什么？",
|
||
"answer": "室温下，对铅板进行弯折，越弯越硬的原因是发生了加工硬化，从而使得铅板的强度、硬度提高。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "室温下，铅板隔一段时间后再行弯折，又像最初一样软的原因是什么？",
|
||
"answer": "放置一段时间后，由于铅板的熔点较低，在室温下又发生再结晶软化，从而其硬度又下降。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 625/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 626/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "奥氏体为何种结构？",
|
||
"answer": "奥氏体：碳在 γ.-Fe 中的间隙式固溶体，为面心立方结构。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "铁素体为何种结构？",
|
||
"answer": "铁素体：碳在 α·Fe 中的间隙式固溶体，体心立方结构。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "渗碳体为何种结构？",
|
||
"answer": "渗碳体：铁和碳形成的间隙式化合物，属于正交系。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 627/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 628/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "当过冷液体中出现一个半径为 $r$ 的晶胚时，所得的临界晶核半径大小为(3)。",
|
||
"answer": "$\\frac{-2\\sigma}{\\Delta G_{V}}$"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "$r^{}$ 变小意味着形核数目（4)。",
|
||
"answer": "增多"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "晶核均匀形核依靠（5）提供 $r>r^{}$ 的原子小集团充当晶核。",
|
||
"answer": "结构起伏"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "晶核均匀形核依靠（6）提供相当于界面能（7）的形核功。",
|
||
"answer": "能量起伏；1/3"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 629/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 630/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 631/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "冷塑变金属低温回复时，主要是",
|
||
"answer": "点缺陷的消失"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "冷塑变金属高温回复时，主要是发生",
|
||
"answer": "多边形化"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 632/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 633/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 634/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 635/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 636/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 637/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 638/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 639/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "依据反应温度由高到低，依次写出Fe-FesC合金系中三相平衡反应的反应式",
|
||
"answer": "L0.53 + F0.09 → 1495°C γ0.17\nL4.3 → 1148°C (γ2.11 + Fe3C)\nγ0.77 → 727°C (α0.0218 + Fe3C)"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "说明 Fe3C1 的来源及形貌特征",
|
||
"answer": "Fe3C1：来源于液相，是白色长条状。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "说明 FesCⅡ 的来源及形貌特征",
|
||
"answer": "FesCⅡ：来源于奥氏体脱溶反应，一般沿晶界呈网状分布。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "说明 FesCm 的来源及形貌特征",
|
||
"answer": "FesCm：来源于铁素体脱溶反应，一般沿晶界呈网状分布。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "说明 Fe3C共析的来源及形貌特征",
|
||
"answer": "Fe3C共析：共析产物珠光体中的渗碳体，一般情况下为层片状分布。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "说明 Fe3CHH的来源及形貌特征",
|
||
"answer": "Fe3C共晶：共晶产物莱氏体中的渗碳体，一般情况下作为基体存在。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 640/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "说明第一类回火脆性的特点和产生原因",
|
||
"answer": "在250~400℃间回火时出现的脆性叫低温回火脆性，也称第一类回火脆性。第一类回火脆性为不可逆的回火脆性。第一类回火脆性是由于马氏体分解时沿马氏体条或片的界面析出断续的薄壳状碳化物，降低了晶界的断裂强度，使之成为裂纹扩展的路径，因而导致脆性断裂。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "说明第二类回火脆性的特点和产生原因",
|
||
"answer": "在450~650℃间回火时出现的脆性称高温回火脆性，也称第二类回火脆性。第二类回火脆性为可逆的。第二类回火脆性产生的原因是Sb、Sn、P、As等杂质元素在回火处理时向原奥氏体晶界偏聚，减弱了奥氏体晶界上原子间的结合力，降低晶界断裂强度，是产生第二类回火脆性的主要原因。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 641/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 642/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "试述温度对扩散系数的影响？",
|
||
"answer": "温度的影响。温度越高，扩散越快。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试述晶体结构对扩散系数的影响？",
|
||
"answer": "晶体结构的影响。结构不同，扩散系数不同。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试述固溶体类型对扩散系数的影响？",
|
||
"answer": "固溶体类型对扩散的影响。不同的固溶体，原子的扩散和机制不同。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试述固溶体浓度对扩散系数的影响？",
|
||
"answer": "固溶体浓度对扩散的影响。浓度越大，扩散越容易。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试述晶体缺陷对扩散系数的影响？",
|
||
"answer": "晶体缺陷的影响。晶界、位错、空位都会对扩散产生影响。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试述化学成分对扩散系数的影响？",
|
||
"answer": "化学成分对扩散的影响。加人化学元素对扩散会产生阻碍。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 643/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 644/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "根据凝固理论，试述提高过冷度细化晶粒的基本途径与基本原理。",
|
||
"answer": "提高过冷度。晶粒大小取决于形核率和核长大速度的相对关系。当过冷度很大时，会出现形核率的增长速度大于核长大的速度，因此提高过冷度使 $N$ $>G$ ，并使两者差距增大，晶粒才会被细化。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "根据凝固理论，试述变质处理细化晶粒的基本途径与基本原理。",
|
||
"answer": "变质处理。即在浇注前向金属液中添加变质剂，以促进非均匀形核增加晶核数量来细化晶粒。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "根据凝固理论，试述振动、搅拌细化晶粒的基本途径与基本原理。",
|
||
"answer": "振动、搅拌。振动和搅拌能向液体中输人额外能量以提供形核功，促进形核，另一方面能使已结晶的晶体在液流冲击下而碎化，增加核心的数量。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 645/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "有一70MPa应力作用在FCC晶体的［001］方向上，求作用在（111）［10-1」滑移系上的分切应力",
|
||
"answer": "代入公式计算：τ=70×(1/√3)×(1/√2)=28.58MPa。所以（111）［101]滑移系上的分切应力为28.58MPa。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "有一70MPa应力作用在FCC晶体的［001］方向上，求作用在（1-11）［110］滑移系上的分切应力",
|
||
"answer": "代入公式计算：由于cosλ=0，所以该滑移系在应力作用下不滑移。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "有一70MPa应力作用在FCC晶体的［001］方向上，晶体中哪个滑移系先开动?",
|
||
"answer": "（111）［101]滑移系开动，其上的分切应力为28.58MPa。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 646/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "分析加工硬化、细晶强化、固溶强化与第二相强化在本质上有什么相同点",
|
||
"answer": "相同点：都是位错运动受阻，增加了位错滑动的阻力，使得材料得到强化。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "分析加工硬化在本质上有什么不同点",
|
||
"answer": "加工硬化：位错塞积、林位错阻力和形成割阶消耗外力所做的功为其可能机制"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "分析细晶强化在本质上有什么不同点",
|
||
"answer": "细晶强化：增加了晶界，增加了位错塞积的范围"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "分析固溶强化在本质上有什么不同点",
|
||
"answer": "固溶强化：溶质原子沿位错聚集并钉扎位错"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "分析第二相强化在本质上有什么不同点",
|
||
"answer": "第二相强化：分散的强化相颗粒迫使位错切过或绕过强化相颗粒而额外做功都是分散相强化的位错机制"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 647/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "说明金属在冷变形阶段晶体缺陷的行为与表现以及材料相应的性能，并说明该阶段促使这些晶体缺陷运动的驱动力是什么。",
|
||
"answer": "冷变形：晶体缺陷包括点缺陷、线缺陷、面缺陷均大量增加，出现加工硬化现象、物化性能相应变活泼；驱动力为外界所加的分切应力。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "说明金属在回复阶段晶体缺陷的行为与表现以及材料相应的性能，并说明该阶段促使这些晶体缺陷运动的驱动力是什么。",
|
||
"answer": "回复：线缺陷基本不变，点缺陷明显减少，力学性能不变，相应改变物化性能；驱动力为储存能。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "说明金属在再结晶阶段晶体缺陷的行为与表现以及材料相应的性能，并说明该阶段促使这些晶体缺陷运动的驱动力是什么。",
|
||
"answer": "再结晶：线缺陷明显变少，材料出现软化现象；驱动力为储存能。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "说明金属在晶粒长大阶段晶体缺陷的行为与表现以及材料相应的性能，并说明该阶段促使这些晶体缺陷运动的驱动力是什么。",
|
||
"answer": "晶粒长大：面缺陷明显变少；驱动力为总界面自由能。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 648/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 649/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "一次渗碳体在什么温度或温度范围通过什么反应生成？并写出反应式。",
|
||
"answer": "一次渗碳体： >1148℃，匀晶反应， L∼Fe3C1。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "共晶渗碳体在什么温度或温度范围通过什么反应生成？并写出反应式。",
|
||
"answer": "共晶渗碳体： 1148℃，共晶反应， L→(γ+Fe3C) 共晶。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "二次渗碳体在什么温度或温度范围通过什么反应生成？并写出反应式。",
|
||
"answer": "二次渗碳体： 1148∼727℃，二次析出反应， γ→Fe3CII。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "共析渗碳体在什么温度或温度范围通过什么反应生成？并写出反应式。",
|
||
"answer": "共析渗碳体： 727℃，共析反应， γ→(α+Fe3C) 共析。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "三次渗碳体在什么温度或温度范围通过什么反应生成？并写出反应式。",
|
||
"answer": "三次渗碳体： <727℃，二次析出反应， α−Fe3C⊥⊥。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 650/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "这些渗碳体中一次渗碳体在形态、大小和分布上有何不同？",
|
||
"answer": "一次渗碳体：规则条状，粗大，分布在莱氏体基体上。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "这些渗碳体中共晶渗碳体在形态、大小和分布上有何不同？",
|
||
"answer": "共晶渗碳体：作为莱氏体的连续基体。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "这些渗碳体中二次渗碳体在形态、大小和分布上有何不同？",
|
||
"answer": "二次渗碳体：分布在转变为珠光体的原奥氏体晶界处，量较少时为不连续的颗粒状，量较多时为连续的网状。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "这些渗碳体中共析渗碳体在形态、大小和分布上有何不同？",
|
||
"answer": "共析渗碳体：规则层片状，较小，与层片状铁素体交替分布构成珠光体。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "这些渗碳体中三次渗碳体在形态、大小和分布上有何不同？",
|
||
"answer": "三次渗碳体：不连续的颗粒状，少量，分布在铁素体晶界处。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 651/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "一次渗碳体对铁-碳合金的力学性能将产生怎样的影响？",
|
||
"answer": "提高硬度但降低韧性。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "共晶渗碳体对铁-碳合金的力学性能将产生怎样的影响？",
|
||
"answer": "提高硬度但降低韧性。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "二次渗碳体对铁-碳合金的力学性能将产生怎样的影响？",
|
||
"answer": "提高硬度但降低韧性；不连续的颗粒状提高强度，而连续的网状降低强度。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "共析渗碳体对铁-碳合金的力学性能将产生怎样的影响？",
|
||
"answer": "提高硬度和强度但降低韧性。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "三次渗碳体对铁-碳合金的力学性能将产生怎样的影响？",
|
||
"answer": "提高硬度和强度但降低韧性。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 652/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 653/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 654/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "金属的加工硬化特性对金属材料的使用带来哪些有利方面？",
|
||
"answer": "有利方面：作为提高金属材料强度的一种手段；便于金属材料塑性成形;使金属零件得以抵抗偶然过载。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "金属的加工硬化特性对金属材料的使用带来哪些不利方面？",
|
||
"answer": "不利方面：使金属难以进一步冷塑性变形。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 655/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 656/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
{
|
||
"question": "晶胞",
|
||
"answer": "晶胞一构成晶格的最基本单元。"
|
||
}
|
||
```
|
||
处理第 657/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 658/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 659/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 660/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "计算下列化合物中阳离子的配位数 MgO (r(Mg2+)=0.078nm, r(O2-)=0.132nm)",
|
||
"answer": "6"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "计算下列化合物中阳离子的配位数 Cr2O3 (r(Cr3+)=0.064nm, r(O2-)=0.132nm)",
|
||
"answer": "6"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "计算下列化合物中阳离子的配位数 CaF2 (r(Ca2+)=0.106nm, r(F-)=0.133nm)",
|
||
"answer": "8"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "计算下列化合物中阳离子的配位数 K2O (r(K+)=0.132nm, r(O2-)=0.132nm)",
|
||
"answer": "12"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 661/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "判断下列说法是否正确：冷变形金属经回复退火后，其力学性能可以恢复到变形前的状态。",
|
||
"answer": "不正确"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "判断下列说法是否正确：再结晶是一个成核及核心长大的过程，因此它是一种相变过程。",
|
||
"answer": "不正确"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "判断下列说法是否正确：再结晶核心长大伴随着晶界的移动，故其驱动力为晶界能。",
|
||
"answer": "不正确"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "判断下列说法是否正确：晶体中的点缺陷是一种热力学平衡缺陷，而位错不是热力学平衡缺陷。",
|
||
"answer": "正确"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "判断下列说法是否正确：刃位错可以发生交滑移。",
|
||
"answer": "不正确"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "判断下列说法是否正确：金属的热（变形）加工与冷（变形）加工是以变形加工的温度高低来区别的。",
|
||
"answer": "不正确"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 662/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 663/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "按扩散组元的浓度分布，扩散可以分为哪几种基本类型？",
|
||
"answer": "自扩散和互扩散"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "按原子扩散的路径，扩散可以分为哪几种基本类型？",
|
||
"answer": "体扩散、晶界扩散、位错扩散、表面扩散"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "按扩散的微观机制，扩散可以分为哪几种基本类型？",
|
||
"answer": "间隙扩散和空位扩散"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "按组元扩散方向与其浓度梯度方向的关系，扩散可以分为哪几种基本类型？",
|
||
"answer": "下坡扩散和上坡扩散"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "按扩散中有无新相形成，扩散可以分为哪几种基本类型？",
|
||
"answer": "单相扩散和反应扩散"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 664/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "在间隙固溶体中，溶质原子以何种机制进行扩散？",
|
||
"answer": "在间隙固溶体中溶质原子以间隙机制进行扩散"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "在置换固溶体中，溶质原子以何种机制进行扩散？",
|
||
"answer": "在置换固溶体中溶质原子以空位机制进行扩散"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 665/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "均匀奥氏体晶粒的长大属于何种类型的扩散?",
|
||
"answer": "均匀奥氏体晶粒的长大属于自扩散。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "扩散退火时晶内偏析的均匀化属于何种类型的扩散?",
|
||
"answer": "扩散退火时晶内偏析的均匀化属于互扩散。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 666/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "玻璃化温度（Tg）较低的热塑性塑料变形后是否会出现“加工硬化”现象？并请简单解释。",
|
||
"answer": "玻璃化温度较低的热塑性塑料变形后也会出现“加工硬化”现象，这是由于随变形程度的增加，分子链逐渐沿外力方向定向排列，从而引起应变硬化。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "陶瓷材料变形后是否会出现“加工硬化”现象？并请简单解释。",
|
||
"answer": "陶瓷材料变形后不会出现“加工硬化”现象，这是由于陶瓷材料不能发生塑性变形。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 667/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "本征半导体中参与导电的载流子是什么？",
|
||
"answer": "本征半导体中参与导电的载流子是导带中的电子和等量的价带中的空穴。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "本征半导体的费米能级位于何处？",
|
||
"answer": "本征半导体的费米能级位于禁带中央。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "掺杂半导体中参与导电的载流子是什么？",
|
||
"answer": "掺杂半导体中参与导电的载流子是导带中的电子和不等量的价带中的空穴。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "掺杂半导体的费米能级位于何处？",
|
||
"answer": "掺杂半导体的费米能级不位于禁带中央，或向上方移动（如n型半导体)，或向下方移动(如p型半导体)。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 668/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "何谓电子磁矩？",
|
||
"answer": "电子磁矩是指电子绕核运动的轨道磁矩和电子自旋产生的自旋磁矩。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "何谓原子磁矩？",
|
||
"answer": "原子磁矩是指电子的轨道磁矩和自旋磁矩合成的总磁矩。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "何谓物质固有磁矩？",
|
||
"answer": "物质固有磁矩是指无外磁场作用时所有原子磁矩之和。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "物质的磁性与原子核外电子的填充情况有何关系？",
|
||
"answer": "原子中的电子壳层全部填满的物质为抗磁体；原子中有未填满的电子壳层的物质为顺磁体或铁磁体。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 669/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "金属材料是以何种机制导热的?",
|
||
"answer": "金属材料主要靠自由电子导热"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "陶瓷材料是以何种机制导热的?",
|
||
"answer": "陶瓷材料主要靠声子导热"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "高分子材料是以何种机制导热的?",
|
||
"answer": "高分子材料主要靠分子导热"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 670/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 671/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 672/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 673/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "材料的结合键决定其弹性模量的高低。氧化物陶瓷材料以（1）键为主，结合键（2）故其弹性模量（3）",
|
||
"answer": "（1）离子；（2）较强；（3）较高"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "材料的结合键决定其弹性模量的高低。金属材料以（4）键为主，结合键（5）故其弹性模量（6）",
|
||
"answer": "（4）金属；（5）较弱；（6）较低"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "材料的结合键决定其弹性模量的高低。高分子材料的分子链上是（7）键，分子链之间是（8）键，故其弹性模量（9）",
|
||
"answer": "（7）共价；（8）分子；（9）最低"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 674/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "面心立方晶体的最密排面是（10），最密排方向是（11）",
|
||
"answer": "（10）111}；（11） $<\overline{{{1}}}10>$"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "体心立方晶体的最密排面是（12），最密排方向是（13）",
|
||
"answer": "(12）110;(13) $<\overline{{1}}11>$"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "密排六方晶体的最密排面是（14），最密排方向是（15）",
|
||
"answer": "（14）(0001)；(15) $<11\bar{2}0>$"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 675/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "晶粒较细的金属比晶粒较粗的同种金属有（16）_的强度和硬度",
|
||
"answer": "（16）更高"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "晶粒较细的金属比晶粒较粗的同种金属有_（17）塑性和韧性",
|
||
"answer": "（17）更好"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "这种现象称为（18）强化",
|
||
"answer": "（18）细晶"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "铸造工艺中细化晶粒的常用方法是(19)",
|
||
"answer": "（19）增大冷却速度"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "铸造工艺中细化晶粒的常用方法是(20)",
|
||
"answer": "（20）加形核剂"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "铸造工艺中细化晶粒的常用方法是(21)",
|
||
"answer": "（21）搅拌或振动"
|
||
}
|
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]
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It's a single issue.
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It's a single issue.
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处理第 678/1735 条数据...
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```json
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[
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||
{
|
||
"question": "对于刃型位错线，其柏氏矢量（32）于位错线",
|
||
"answer": "垂直"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "对于刃型位错线，其滑移运动方向（33）于柏氏矢量",
|
||
"answer": "平行"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "对于刃型位错线，其攀移运动方向（34）于柏氏矢量",
|
||
"answer": "垂直"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "对于螺型位错线，其柏氏矢量（35）于位错线",
|
||
"answer": "平行"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "对于螺型位错线，其滑移运动方向（36）于柏氏矢量",
|
||
"answer": "垂直"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "对于螺型位错线，其交滑移运动方向（37）于柏氏矢量",
|
||
"answer": "垂直"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "对于混合型位错线，其柏氏矢量（38）于位错线",
|
||
"answer": "既不垂直也不平行"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "对于混合型位错线，其滑移运动方向（39）于位错线",
|
||
"answer": "垂直"
|
||
}
|
||
]
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||
```
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处理第 679/1735 条数据...
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```json
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||
[
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||
{
|
||
"question": "金属经冷塑性变形后，其强度和硬度（40），塑性和韧性（41），这种现象称为（42）强化或（43）",
|
||
"answer": "（40）升高；（41）下降；（42）形变；（43）加工硬化"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "对于经过预先冷塑性变形的金属，在进一步冷塑性变形前应进行（44）退火，以提高其（45），退火温度为（46）",
|
||
"answer": "（44）再结晶；（45）塑性和韧性；（46）0.4T_m"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "对于冷加工成形的零构件，成形后应及时进行（47）退火，以去除（48），防止零构件在使用中（49）或（50）",
|
||
"answer": "（47）去应力；（48）残余内应力；（49）变形；（50）开裂"
|
||
}
|
||
]
|
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```
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处理第 680/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 681/1735 条数据...
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```json
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||
[
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||
{
|
||
"question": "何谓成分过冷？",
|
||
"answer": "在合金的凝固过程中，虽然实际温度分布一定，但由于液体中溶质分布发生变化，使液/固界面前沿的液体处于过冷状态，这种由液体成分变化与实际温度分布两个因素共同决定的过冷，称为成分过冷。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "用成分过冷理论解释合金的铸造性能（流动性、缩孔的分布特征）与其相图中液/固相线间垂直距离的关系。",
|
||
"answer": "合金的铸造性能（流动性、缩孔的分布特征）与其相图中液/固相线间垂直距离的大小有关。垂直距离越大,则合金的流动性越差，缩孔越易呈分散分布。成分过冷的条件为：长$\frac{-m C{0}(1-k{0})}{D k{0}}$ ，其中，G为液/固界面前沿液体中的实际温度梯度，R 为液/固界面推移的速度， $\pmb{D}$ 为溶质原子在液相中的扩散系数， $\mathbf{\nabla}m$ 为合金相图中液相线的斜率， $C{0}$ 为合金的成分， $k{0}$ 为合金的平衡分配系数。可以证明，上式中的$\frac{\mathrm{-}m C{0}~\left(1-k{0}\right)}{k{0}}$ 就是 $C_{0}$ 合金在其相图中液/固相线间的垂直距离。显然，液/固相线间的垂直距离越大，合金的成分过冷倾向就越大，液/固界面越倾向于树枝状生长，这阻碍了合金熔液的流动性，也使树枝状晶的枝间处因得不到补缩而形成分散缩孔。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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处理第 682/1735 条数据...
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```json
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||
[
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||
{
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||
"question": "何谓本征半导体？",
|
||
"answer": "高纯度的不掺有杂质的半导体称本征半导体。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "何谓掺杂半导体？",
|
||
"answer": "在本征半导体中有意加人少量的杂质元素形成的半导体称掺杂半导体,掺杂元素是周期表中VA族的为 n 型半导体,掺杂元素是周期表中ⅢA族的为 p 型半导体。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "本征半导体和掺杂半导体的载流子有何不同？",
|
||
"answer": "本征半导体的载流子是导带中的电子和价带中的空穴，且电子数与空穴数相等。掺杂半导体的载流子虽然也是导带中的电子和价带中的空穴,但电子数与空穴数却不相等， n 型半导体中的电子数多于空穴数,p型半导体中的空穴数多于电子数。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "本征半导体和掺杂半导体的费米能级有何不同？",
|
||
"answer": "本征半导体的费米能级位于禁带的中央，而掺杂半导体的费米能级却不位于禁带的中央， n 型半导体的费米能级相对于禁带中央上移,p型半导体的费米能级相对于禁带中央下移。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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处理第 683/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 684/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 685/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 686/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 687/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 688/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 689/1735 条数据...
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处理第 690/1735 条数据...
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处理第 691/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 692/1735 条数据...
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处理第 693/1735 条数据...
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```json
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||
[
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||
{
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||
"question": "已知 727% 时，平衡态铁碳合金中铁素体的最大碳含量为 w_C= 0.0218% ，而奥氏体的碳含量为 w_C=0.77% ，试问：碳原子分别位于铁素体和奥氏体晶体中的什么位置？",
|
||
"answer": "碳原子位于铁素体晶体中的扁八面体间隙中心位置，位于奥氏体晶体中的正八面体间隙中心位置。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "已知 727% 时，平衡态铁碳合金中铁素体的最大碳含量为 w_C= 0.0218% ，而奥氏体的碳含量为 w_C=0.77% ，试问：解释为什么两者的碳含量差别如此之大。",
|
||
"answer": "因为铁素体晶体中的扁八面体间隙半径比奥氏体晶体中的正八面体间隙半径小得多。"
|
||
}
|
||
]
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```
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处理第 694/1735 条数据...
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```json
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||
[
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||
{
|
||
"question": "针对平衡态的T12钢（ w_C=1.2% ），写出其室温时的相组成物，并计算各相组成物的质量分数。",
|
||
"answer": "α+Fe3C w_α=(6.69-1.2)/(6.69-0.0008)×100%≈82.07% w_Fe3C=(1.2-0.0008)/(6.69-0.0008)×100%≈17.93%"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "针对平衡态的T12钢（ w_C=1.2% ），写出其室温时的组织组成物，并计算各组织组成物的质量分数。",
|
||
"answer": "P+Fe3CⅡ w_P=(6.69-1.2)/(6.69-0.77)×100%≈92.74% w_Fe3CⅡ=(1.2-0.77)/(6.69-0.77)×100%≈7.26%"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 695/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 696/1735 条数据...
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||
[
|
||
{
|
||
"question": "解释冷变形金属加热时回复过程的特征",
|
||
"answer": "回复过程组织不发生变化，仍保持变形状态伸长的晶粒。回复过程使变形引起的宏观一类应力全部消除，微观二类应力大部分消除。回复过程中一般力学性能变化不大，硬度、强度仅稍有降低，塑性稍有提高，某些物理性能有较大变化，电阻率显著降低，密度增大。变形储能在回复阶段部分释放。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "解释冷变形金属加热时再结晶过程的特征",
|
||
"answer": "组织发生变化，由冷变形的伸长晶粒变为新的等轴晶粒。力学性能发生急剧变化，强度、硬度急剧降低，塑性提高，恢复至变形前的状态。变形储能在再结晶过程中全部释放，三类应力（点阵畸变）清除，位错密度降低。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "解释冷变形金属加热时晶粒长大过程的特征",
|
||
"answer": "晶粒长大。引起一些性能变化，如强度、塑性、韧性下降。伴随晶粒长大，还发生其他结构上的变化，如再结晶织构。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 697/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 698/1735 条数据...
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||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "有一面心立方单晶体，在（11）面滑移的柏氏矢量为 $\\frac{a}{2}$ [101］的右螺型位错，与在（111）面上滑移的柏氏矢量为 $\\frac{a}{2}$ [011]的另一右螺型位错相遇于此两滑移面交线，并形成一个新的全位错。说明新生成的全位错属哪类位错，该位错是否滑移，为什么？",
|
||
"answer": "由于位错线为两滑移面交线，故位错线为 ${\\boldsymbol{\\xi}}=n_{1}\\times n_{2}={\\left|\\begin{array}{l l l}{i}&{j}&{k}\\\\ {1}&{1}&{1}\\\\ {1}&{1}&{1}\\end{array}\\right|}=[1}&{0}&{{\\overline{{1}}}}\\quad]$. 式中， $n_{1},n_{2}$ 分别为两滑移面法矢量。可见，位错线与柏氏矢量既不平行，也不垂直，该新生位错为混合型位错。已知该新生位错的位错线及柏氏矢量，可由它们叉乘得到新生位错滑移面的法向量，即 ${\\pmb{n}}_{3}={\\pmb{\\zeta}}\\times{\\pmb{b}}=\\left|{\\begin{array}{c c c}{i}&{j}&{k}\\\\ {1}&{0}&{{\\overline{{1}}}}\\\\ {1}&{1}&{0}\\end{array}}\\right|=\\left[{\\begin{array}{c c c}{1}&{{\\overline{{1}}}}&{1}&{1}\\end{array}}\\right]$. 该位错的滑移面为 $(\\textbf{1}\\bar{\\textbf{1}}\\textbf{1})$。因该滑移面为面心立方密排面，故该位错可以滑移。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "有一面心立方单晶体，在（11）面滑移的柏氏矢量为 $\\frac{a}{2}$ [101］的右螺型位错，与在（111）面上滑移的柏氏矢量为 $\\frac{a}{2}$ [011]的另一右螺型位错相遇于此两滑移面交线，并形成一个新的全位错。若沿［010】晶向施加大小为 $17.2\\mathbf{MPa}$ 的拉应力，试计算该新生全位错单位长度的受力大小，并说明方向（设点阵常数为 ${\\pmb a}={\\pmb0}.2\\mathrm{nm}$.",
|
||
"answer": "$\\cos\\varphi=\\left|{\\frac{n_{3}\\cdot F}{\\left|n_{3}\\right|\\left|F\\right|}}\\right|={\\frac{1}{{\\sqrt{1^{2}+\\left({\\mathrm{~-}}1\\right)^{2}+1^{2}}}\\times{\\sqrt{1^{2}}}}}={\\frac{1}{\\sqrt{3}}}$. $\\cos\\lambda=\\left|{\\frac{b\\cdot F}{\\left|b\\right|\\left|F\\right|}}\\right|={\\frac{1}{\\sqrt{1^{2}+1^{2}}\\times\\sqrt{1^{2}}}}={\\frac{1}{\\sqrt{2}}}$. 根据Schmid定律，作用在新生位错滑移面的滑移方向上的分切应力为 $\\tau_{0}=\\sigma\\mathrm{cos}\\varphi\\mathrm{cos}\\lambda=17.2\\times\\frac{1}{\\sqrt{3}}\\times\\frac{1}{\\sqrt{2}}~\\mathrm{MPa}=7.0\\mathrm{MPa}$. 所以，作用在单位长度位错线上的力为 $f=\\tau b=\\frac{a\\tau_{0}}{\\sqrt{2}}=\\frac{0.2\\times10^{-9}\\times7\\times10^{6}}{\\sqrt{2}}\\mathrm{N}/\\mathrm{m}=10^{-3}\\mathrm{N}/\\mathrm{m}$. 其方向为垂直于位错线方向[101]，指向未滑移区。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 699/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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||
处理第 700/1735 条数据...
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||
[
|
||
{
|
||
"question": "解释柯氏气团（Cottrell atmosphere）在强化金属中的作用",
|
||
"answer": "柯氏气团：BCC 晶体（如碳钢）中，C、N等小尺寸原子优先分布于刃型位错的拉应力区，对位错产生钉扎作用。要使位错运动，必须从钉扎作用下撕脱出，需要增加额外的应力，从而提高了材料的强度。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "解释铃木气团（Suzuki atmosphere）在强化金属中的作用",
|
||
"answer": "铃木气团：FCC 晶体（如不锈钢）中，Ni、 α 等合金元素优先分布于层错区，降低层错能，使扩展位错区扩大，要使该扩展位错运动，需要增加额外的应力，从而提高了材料的强度。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 701/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "什么是时效？",
|
||
"answer": "时效是指过饱和固溶体在室温或较高温度保留一段时间，有第二相从基体中析出的过程。时效析出过程受溶质扩散控制，在沉淀过程中可能形成一系列亚稳相（过渡相）。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试说明Al-4.5%Cu合金中时效强化的原因",
|
||
"answer": "时效析出的原因：一是当析出盘状亚稳相与母相有一定取向关系时，会在基体中产生较大弹性应变，可使合金明显强化；二是在合金承受变形时，由于弥散颗粒与位错的交互作用，使合金得到强化。如果沉淀相颗粒可以变形，位错切过时增加颗粒的表面能需要做功，增大了位错运动的阻力而使合金得到强化。如果沉淀相颗粒强度高且与基体共格，则位错线难以切过颗粒，在外加应力的作用下将绕过颗粒，留下位错环。合金要继续变形，需要克服颗粒对位错线绕过时施加的应力，因此需要进一步增大外加应力，即合金获得了时效强化。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 702/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "欧盟于2006年7月1日开始正式执行的RoHS指令（现已成为法令）要求禁止哪些有害物质？其最高允许含量分别是多少？",
|
||
"answer": "禁用铅 (Pb,0.1%) 、汞 (Hg,0.1%) 、镉（Cd，0.01%）、六价铬 Cr+6，0.1%) 、多溴联苯（PPB，Polybrominated，0.1%)、多溴二苯醚( PBDE, Polybrominated Diphenyl Ether, 0.1%)。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "替代有铅钎料的主要钎料系有哪些？",
|
||
"answer": "替代有铅钎料的主要有：Sn-Ag-Cu、Sn-Zn、Sn-Bi、Sn-In 系统。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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||
处理第 703/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "沿锯单晶（BCC）的棒轴［213］方向拉伸，使其发生塑性形变，设锟单晶的滑移面为 {110}，请确定初始滑移系统。",
|
||
"answer": "锯单晶为 BCC 结构，［213」位于取向三角形 [001]~[1¯1]~[101] 中，所以初始滑移系统为（011）［111］。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "沿锯单晶（BCC）的棒轴［213］方向拉伸，使其发生塑性形变，设锟单晶的滑移面为 {110}，请确定双滑移系统。",
|
||
"answer": "双滑移系统为（011）‘［111]－（011）［111］。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "沿锯单晶（BCC）的棒轴［213］方向拉伸，使其发生塑性形变，设锟单晶的滑移面为 {110}，请确定双滑移开始时的切变量 γₒ。",
|
||
"answer": "利用 L=l+γ(l⋅n)b，设 L=[u0w]，得 L=[2¯13]+4γ [111] /√6。由此可知 u=3，w=4，γ=√6/4，所以晶体取向为［304］，切变量为 √6/4。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "沿锯单晶（BCC）的棒轴［213］方向拉伸，使其发生塑性形变，设锟单晶的滑移面为 {110}，请确定滑移过程中的转动规律和转轴。",
|
||
"answer": "双滑移时，试样轴一方面转向［111］，转轴 n₁= [304] × [111] = [413］，另一方面也转向［111]；转轴 n₂= [304] × [1¯11] = [41¯3]；合成转轴为［020」即［010］，所以双滑移后 F 点沿［001]－［101】边移动。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "沿锯单晶（BCC）的棒轴［213］方向拉伸，使其发生塑性形变，设锟单晶的滑移面为 {110}，请确定试棒的最终取向（假定试棒在达到稳定取向前不发生断裂）。",
|
||
"answer": "设稳定时取向为 [u′0w′]，要使 n= [000]，需有 [u′0w′] ×（[111]±[1¯11])=[000]，即 u′=w′，故稳定时最终取向为［101]。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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||
处理第 704/1735 条数据...
|
||
[
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||
{
|
||
"question": "面心立方晶体的最密排面是__（1），最密排方向是_（2）_—",
|
||
"answer": "{111}；（2）<110>"
|
||
},
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{
|
||
"question": "体心立方晶体的最密排面是_（3），最密排方向是_（4）_",
|
||
"answer": "(3）{110}；（4）<111>"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "密排六方晶体的最密排面是（5）_，最密排方向是（6）",
|
||
"answer": "（5）（0001);(6) $<11\overline{{20}}>$"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 705/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "较细的金属比晶粒较粗的同种金属有(7）的强度和硬度及（8）_塑性和韧性，这种现象称为（9）强化",
|
||
"answer": "（7）更高；（8）更好；（9）细晶"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "铸造工艺中细化晶粒的常用方法是（10）和（11）",
|
||
"answer": "（10）增大冷却速度；（11）加形核剂，搅拌或振动"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 706/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "铁素体是碳在_（12）__－Fe 中的固溶体",
|
||
"answer": "（12）α"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "铁素体是碳在α－Fe 中的_（13）_固溶体",
|
||
"answer": "（13）间隙"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "与纯铁相比，铁素体的强度和硬度_（14）",
|
||
"answer": "（14）更高"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "与纯铁相比，铁素体的塑性和韧性_（15）",
|
||
"answer": "（15）更低"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "铁素体的强度和硬度更高，塑性和韧性更低，这是由于_（16）_强化的结果",
|
||
"answer": "（16）固溶"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 707/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "对于刃型位错线，其柏氏矢量_（17）__于位错线",
|
||
"answer": "（17）垂直"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "对于刃型位错线，其滑移运动方向（18）于柏氏矢量",
|
||
"answer": "（18）平行"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "对于刃型位错线，其攀移运动方向_（19）_于柏氏矢量",
|
||
"answer": "（19）垂直"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "对于螺型位错线，其柏氏矢量_（20）于位错线",
|
||
"answer": "（20）平行"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "对于螺型位错线，其滑移运动方向_（21）_于柏氏矢量",
|
||
"answer": "（21）垂直"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "对于螺型位错线，其交滑移运动方向_（22）__于柏氏矢量",
|
||
"answer": "（22）垂直"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 708/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "金属经冷塑性变形后，其强度和硬度（23）—",
|
||
"answer": "（23）升高"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "金属经冷塑性变形后，其塑性和韧性（24）",
|
||
"answer": "（24）下降"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "金属经冷塑性变形后，这种现象称为（25）强化或（26）__",
|
||
"answer": "（25）形变；（26）加工硬化"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "对于经过预先冷塑性变形的金属，在进一步冷塑性变形前应进行（27）退火，以提高其（28）",
|
||
"answer": "（27）再结晶;（28）塑性和韧性"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "对于冷加工成形的零构件，成形后应及时进行（29）__退火，以去除（30）_，防止零构件在使用中产生变形或开裂。",
|
||
"answer": "（29）去应力；（30）残余内应力"
|
||
}
|
||
]
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||
处理第 709/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "给出下列各公式，说明公式中各物理量的含义及单位：Hall-Petch 公式",
|
||
"answer": "Hall-Petch 公式表示屈服强度与晶粒尺寸之间的关系。σ_s=σ_0+K⋅d^(-1/2)式中，σ_0 (MPa)、K (MPa⋅m^(1/2))为常数；d为晶粒直径(m)；σ_s为屈服强度(MPa)。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "给出下列各公式，说明公式中各物理量的含义及单位：晶界偏聚公式",
|
||
"answer": "晶界偏聚公式C_gb=C_0⋅exp((-ΔE)/(kT))=C_0exp((-Q)/(RT))式中，C_gb、C_0分别为晶界浓度和晶粒中心浓度（两者同单位即可，可以使用质量百分浓度或体积浓度）；ΔE为交互作用能(eV)；Q为mole交互作用能(J)，由于偏聚引起晶界能的变化；R为气体常数(J/K)；k为玻尔兹曼常数(eV/K)；T为绝对温度(K)。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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||
处理第 710/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "举例说明材料的基本强化形式有哪几种",
|
||
"answer": "通过合金化、塑性变形和热处理等手段提高金属材料强度的方法，称为材料的强化。其强化基本形式有：固溶强化、形变强化、沉淀强化和弥散强化、细化晶粒强化等。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "说明其中三种的强化机制",
|
||
"answer": "固溶强化：无论是代位原子或是填隙原子，在条件合适的情况下，都可能发生原子偏聚而形成气团。对代位点阵来说，当溶质原子比溶剂原子的直径大时，溶质原子有富集在刃型位错受胀区的趋向；反之，富集于受压区。填隙原子则总是向受胀区富集。这种靠扩散在位错附近富集的现象，称为柯氏气团（Cottrellatmosphere）：柯氏气团对位错有钉扎作用，从而使强度提高。沉淀强化和弥散强化：过饱和固溶体随温度下降或在长时间保温过程中（时效）发生脱溶分解。时效过程往往是很复杂的，如铝合金在时效过程中先产生GP区，继而析出过渡相（θ′′及∙′)，最后形成热力学稳定的平衡相（θ)。细小的沉淀物分散于基体之中，阻碍着位错运动而产生强化作用，这就是“沉淀强化”或“时效强化”。加工硬化：冷变形金属在塑性变形过程中形成大量位错，这些位错部分成为不可动位错，从而导致其对可动位错的阻力增大，引起材料继续变形困难，形成加工硬化或形变强化。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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||
处理第 711/1735 条数据...
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||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "何为上坡扩散？",
|
||
"answer": "物质从低浓度区向高浓度区扩散，扩散的结果提高了浓度梯度。例如铝铜合金时效早期形成的富铜偏聚区，以及某些合金固溶体的调幅分解形成的溶质原子富集区等，这种扩散称为“上坡扩散”。上坡扩散的真正驱动力是化学位梯度，而非浓度梯度，虽然扩散导致浓度梯度上升，但化学位梯度却是下降的。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "形成上坡扩散的热力学条件是什么？",
|
||
"answer": "形成上坡扩散的热力学条件是∂²G/∂x²<0。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 712/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "请以 Al-4.5% Cu 合金为例，说明时效过程中固溶体内析出的相变顺序",
|
||
"answer": "铝合金淬火后得到过饱和固溶体，之后加热保温，固溶体内会依次析出GP区，0''、0'、θ相。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "请以 Al-4.5% Cu 合金为例，说明时效过程中硬度变化与析出相的关系",
|
||
"answer": "GP区的形成会使材料的硬度增加（第一个时效峰），长时间时效，GP区溶解，硬度下降。0''的形成使得硬度继续增加（第二个时效峰）。当 θ'' 全部溶解转化为 θ' 和 θ' 转化为后，硬度开始下降。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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处理第 713/1735 条数据...
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||
```json
|
||
{
|
||
"question": "弥散强化（或沉淀强化）的定义是什么？",
|
||
"answer": "弥散强化（或沉淀强化）：过饱和固溶体随温度下降或在长时间保温过程中（时效）发生脱溶分解。"
|
||
}
|
||
{
|
||
"question": "铝合金在时效过程中会经历哪些阶段？",
|
||
"answer": "铝合金在时效过程中先产生GP区，继而析出过渡相（θ”及θ′），最后形成热力学稳定的平衡相（θ）。"
|
||
}
|
||
{
|
||
"question": "沉淀强化或时效强化的机制是什么？",
|
||
"answer": "细小的沉淀物分散于基体之中，阻碍着位错运动而产生强化作用，这就是“沉淀强化”或“时效强化”。"
|
||
}
|
||
{
|
||
"question": "弥散强化的应用场景是什么？",
|
||
"answer": "为了提高金属，特别是粉末冶金材料的强度，往往人为地加入一些坚硬的细质点，弥散于基体中，称为弥散强化。"
|
||
}
|
||
```
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||
API调用错误: Extra data: line 5 column 1 (char 103)
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处理第 714/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 715/1735 条数据...
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||
```json
|
||
{
|
||
"question": "上坡扩散",
|
||
"answer": "上坡扩散：原子从低浓度向高浓度处的扩散，扩散的驱动力是化学位梯度"
|
||
}
|
||
```
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||
处理第 716/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 717/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 718/1735 条数据...
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||
[
|
||
{
|
||
"question": "给出下列各公式，说明公式中各物理量的含义及单位：(1）Hall-Petch 公式",
|
||
"answer": "（1）Hall-Petch 公式表示屈服强度与晶粒尺寸之间的关系。 σs=σ0+K⋅d^(-1/2) 式中， σ0 (MPa)、 K (MPa⋅m^(1/2)) 为常数； d 为晶粒直径 (m)， σs 为屈服强度 (MPa)。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "给出下列各公式，说明公式中各物理量的含义及单位：(2）一维形式的菲克第二定律",
|
||
"answer": "（2）∂C/∂t=D∂²C/∂x² 式中， C 为浓度 (g/cm³)； D 为扩散系数 (cm²/s)； t 为时间 (s)； x 为距离 (cm)。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 719/1735 条数据...
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||
[
|
||
{
|
||
"question": "以低碳钢的拉伸曲线为例，运用位错理论说明屈服现象",
|
||
"answer": "低碳钢的屈服是由于低碳钢中的碳是间隙原子，它与铁素体中的位错交互作用形成溶质原子气团，即所谓的柯氏气团。该气团对位错有钉扎作用，只有在较大的应力作用下，位错才能脱离溶质原子的钉扎，表现为应力－应变曲线上的上屈服点。而一旦位错脱钉，继续滑移，就不需要那么大应力了，表现为应力－应变曲线上的下屈服点和水平台阶。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "以低碳钢的拉伸曲线为例，运用位错理论说明加工硬化现象",
|
||
"answer": "当继续变形时，由于位错数量的大大增加，导致应力又出现升高的现象，称为加工硬化现象。这是由于冷变形金属在塑性变形过程中形成大量位错，这些位错部分成为不可动位错，从而导致其对可动位错的阻力增大，引起材料继续变形困难，形成加工硬化或形变强化。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 720/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "层错能高低对螺型位错交滑移的影响是什么？",
|
||
"answer": "对层错能高的金属而言，在变形过程中，全位错不易分解，在遇到阻碍时，可以通过交滑移继续运动，直到与其他位错相遇形成缠结；而层错能低的金属，由于其全位错易于分解为两个不全位错加层错的组态，难以交滑移，位错组态的运动性差。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "层错能高低对金属加工硬化速率的影响是什么？",
|
||
"answer": "对于螺型位错，通过交滑移，当同一滑移面上的两个异号（左、右）螺型位错相遇时，可以相互抵消，从而降低位错增殖速率。对于层错能低的金属，位错难以发生交滑移，因此变形过程中位错增殖速率大，加工硬化速率增大。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 721/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 722/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
|
||
处理第 723/1735 条数据...
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||
[
|
||
{
|
||
"question": "1．珠光体相变",
|
||
"answer": "Fe-C 合金奥氏体在冷却过程中，在共析转变温度以下同时转变为铁素体和渗碳体的共析组织的相变。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "2．中间相",
|
||
"answer": "两个纯组元形成与其结构不同的化合物，其组成介于两个纯组元之间的相。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "3．固溶强化",
|
||
"answer": "固溶体中溶质原子的存在导致溶剂的晶格产生畸变，从而阻碍位错运动，提高其强度。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "4．配位数",
|
||
"answer": "晶格中任一晶格结点原子周围最近邻的原子数目。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "5．扩展位错",
|
||
"answer": "一个全位错分解为两个不全位错和它们之间的层错，这一位错组态称为扩展位错。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "6．共晶转变",
|
||
"answer": "二元合金中一个液相在恒定温度下同时转变为两个不同固相的转变。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "7．上坡扩散",
|
||
"answer": "原子从低浓度向高浓度处的扩散，扩散的驱动力是化学位梯度。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "8．铝合金的时效",
|
||
"answer": "铝合金在经过高温固溶处理后，迅速冷却形成过饱和固溶体，并在随后的加热保温过程中析出亚稳相的过程。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "9．再结晶",
|
||
"answer": "经过塑性变形的金属，在重新加热过程中，当温度高于再结晶温度后，形成低缺陷密度的新晶粒，使其强度等性能恢复到变形前的水平，但其相结构不变的过程。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "10．一级相变",
|
||
"answer": "相变前后新旧两相的自由相等，但其一阶偏导数不等的相变。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 724/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "给出Hall-Petch（霍尔-佩奇）公式，说明公式中各物理量的含义及单位",
|
||
"answer": "Hall-Petch（霍尔-佩奇）公式表示屈服强度与晶粒尺寸之间的关系\n$$\n \\sigma_{\\circ}=\\sigma_{0}+K\\cdot d^{-\\frac{1}{2}}\n $$\n式中， ${\\pmb\\sigma}_{0}$ $\\bf(M P a)$ 、 $\\pmb{K}$ （ $\\mathbf{M}\\mathbf{P}\\mathbf{a}\\cdot\\mathbf{m}^{\\frac{1}{2}}$ ）为常数； $\\pmb{d}$ 为晶粒直径 $(\\mathbf{m}):\\pmb{\\sigma}_{\\mathfrak{s}}$ 为屈服强度$\\mathbf{\\Gamma}(\\mathbf{MPa})$ 。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "给出晶界偏聚公式，说明公式中各物理量的含义及单位",
|
||
"answer": "晶界偏聚公式\n$$\n C_{\\mathit{g b}}=C_{0}\\cdot\\exp{(\\frac{-\\Delta E}{k T})}=C_{0}\\exp{(\\frac{-Q}{R T})}\n $$\n式中， $C_{\\mathtt{g b}},C_{0}$ 分别为晶界浓度和晶粒中心浓度，两者同单位即可，可以使用质量百分浓度或体积浓度； $\\Delta E$ 为交互作用能（eV)； $Q$ 为mole交互作用能（J）；由于偏聚引起晶界能的变化； $\\pmb R$ 为气体常数（J/K)； $k$ 为玻尔兹曼常数（eV/K) ; $\\pmb{T}$ 为绝对温度（K)。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "给出菲克第二定律（一维），说明公式中各物理量的含义及单位",
|
||
"answer": "菲克第二定律（一维）\n$$\n {\\frac{\\partial{\\mathbf{C}}}{\\partial t}}=D{\\frac{\\partial^{2}{\\mathbf{C}}}{\\partial x^{2}}}\n $$\n式中， $c$ 为浓度（ $\\mathbf{\\left(\\begin{array}{l}{g/\\mathbf{cm}^{3}}\\end{array}\\right.}$ )； $\\pmb{D}$ 为扩散系数（ $\\operatorname{cm}^{2}/\\S$ ； $\\pmb{\\mathrm{\\pmb{\\ell}}}$ 为时间 $(\\mathfrak{s}):~\\mathfrak{x}$ 为距离\n\n(cm)。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 725/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "根据位错运动和晶体滑移的相互关系，分析纯螺型位错的柏氏矢量与位错线方向、位错线运动方向、晶体滑移方向的关系。",
|
||
"answer": "纯螺型位错：柏氏矢量与位错线方向平行，与位错线运动方向垂直，与晶体滑移方向平行。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "根据位错运动和晶体滑移的相互关系，分析纯刃型位错的柏氏矢量与位错线方向、位错线运动方向、晶体滑移方向的关系。",
|
||
"answer": "纯刃型位错：柏氏矢量与位错线方向垂直，与位错线运动方向平行，与晶体滑移方向平行。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 726/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 727/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "举例说明材料的基本强化形式有哪几种",
|
||
"answer": "1.要点： （1）形式：固溶强化、加工硬化、细晶强化、弥散强化等。 （2）举例说明：碳在铁素体中形成固溶体，造成固溶强化；纯铝板经过反复加工后硬度上升，冷拔钢丝强度明显提高；变质处理可以细化铸造铝合金的强度，主要是由于晶粒细化所致；粒状珠光体中的碳化物起到的就是弥散强化效果，另外，回火马氏体中细小弥散分布的碳化物有很好的强化效果等。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "详细说明其中一种的强化机制",
|
||
"answer": "（3）位错理论解释：要从各种强化因素对位错运动的阻碍作用进行阐述，提高材料强度。例如，无论是代位原子或是填隙原子，在条件合适的情况下，都可能发生原子偏聚而形成气团。对代位点阵来说，当溶质原子比溶剂原子的直径大时，溶质原子有富集在刃型位错受胀区的趋向；反之，富集于受压区。填隙原子则总是向受胀区富集。这种靠扩散在位错附近富集的现象，称为柯氏气团（Cottrell atmosphere）。柯氏气团对位错有钉扎作用，可提高位错运动阻力，从而使强度提高"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 728/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "1．脱溶 (二次结晶)",
|
||
"answer": "从一个固溶体中析出另一个固相。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "2.空间群",
|
||
"answer": "晶体结构中所有对称要素（含微观对称要素）的组合所构成的对称群。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "3．位错交割",
|
||
"answer": "不同滑移面上运动的位错在运动中相遇发生位错互相切割的现象。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "4.成分过冷",
|
||
"answer": "结晶时由于固相和液相成分再分布而引「起的固液界面前方附近液相中产生过冷区，这一现象称为成分过冷。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "5.奥氏体",
|
||
"answer": "碳溶于 γ-Fe 中的间隙固溶体。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "6．临界变形量",
|
||
"answer": "加热到再结晶温度以上时能使金属材料发生再结晶的最小预变形量。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "7.形变织构",
|
||
"answer": "随塑性变形量增加，多晶体不同晶粒某一晶体学取向趋于一致的现象。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "8.动态再结晶",
|
||
"answer": "再结晶温度以上变形和再结晶同时进行的现象。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "9.调幅分解",
|
||
"answer": "固溶体通过上坡扩散分解成结构均与母相相同、成分不同的两种固溶体的转变。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "10．惯习面",
|
||
"answer": "固态相变时，新相往往沿母相特定原子面形成，这个与新相主平面平行的母相晶面称为惯习面。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 729/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
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||
处理第 730/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "NaCl 型晶体中 Na+ 离子填充了全部的（6）__空隙",
|
||
"answer": "八面体"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "CsCl 晶体中 Cs+ 离子占据的是（7）__空隙",
|
||
"answer": "立方体"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "萤石中 F- 离子占据了全部的（8）__空隙",
|
||
"answer": "四面体"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 731/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "非均匀形核模型中晶核与基底平面的接触角 θ=π/2，表明形核功为均匀形核功的多少？",
|
||
"answer": "一半"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "非均匀形核模型中晶核与基底平面的接触角 θ 为多少时表明不能促进形核？",
|
||
"answer": "π"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 732/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "晶态固体中扩散的微观机制有 (11)",
|
||
"answer": "（11）间隙机制"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "晶态固体中扩散的微观机制有 (12)",
|
||
"answer": "（12）填隙机制"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "晶态固体中扩散的微观机制有 (13）",
|
||
"answer": "（13）空位机制"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "晶态固体中扩散的微观机制有 (14）",
|
||
"answer": "（14）互换机制"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 733/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "5．小角度晶界由位错构成，其中对称倾转晶界由（15）__位错构成",
|
||
"answer": "（15）刃型"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "5．小角度晶界由位错构成，扭转晶界由（16）_位错构成。",
|
||
"answer": "（16）螺型"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 734/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "6．发生在固体表面的吸附可分为（17）和（18) 两种类型。",
|
||
"answer": "（17）物理吸附；（18）化学吸附"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 735/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 736/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "影响晶态固体中原子扩散的因素有哪些？",
|
||
"answer": "（1）温度：温度越高，扩散系数越大，扩散速率越快。 （2）晶体结构及固溶体类型：致密度较小的晶体结构中扩散激活能较小，扩散易于进行；对称性较低的晶体结构，扩散系数的各向异性显著；间隙固溶体中的扩散激活能远小于置换固溶体，扩散容易进行。 （3）第三组元：根据加人的第三组元的性质不同，有的促进扩散，有的阻碍扩散。 （4）晶体缺陷：沿晶界的扩散系数远大于体扩散系数；沿位错管道扩散时扩散激活能较小，因而位错加速扩散。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 737/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "1．什么是时效处理？",
|
||
"answer": "过饱和固溶体的脱溶过程处理为时效处理。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "2.说明通过时效处理产生强化的原因。",
|
||
"answer": "在过饱和固溶体脱溶过程中，初始形成亚稳态析出相与母相保持共格或半共格界面。如果析出相粒子具有很高强度，将使滑移运动位错发生弯曲并包绕第二相粒子留下位错环，将增加位错线长度，并且第二相粒子及位错环加大对后续运动位错的阻力，产生第二相强化。如果析出相粒子可发生变形，将产生新的相界面，使析出相与基体相之间共格（或半共格）界面遭到破坏；滑移面产生错配，可能使有序排列遭到破坏。综上，宏观产生强化。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "3.实际应用过程中，为消除时效强化可采用什么处理方法？为什么？",
|
||
"answer": "通过时效回归处理或重新固溶处理可以使时效强化现象消失。因为伴随着时效回归处理或重新固溶处理沉淀脱溶产生的第二相重新溶人固溶体之中。当沉淀析出相已经为稳定相时，只能采用固溶处理。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 738/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 739/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 740/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "比较说明滑移与李生这两种金属塑性变形机制的变形方式不同",
|
||
"answer": "滑移过程为晶体一部分相对另一部分的相对滑动，李生过程为晶体一部分相对另一部分的均匀切变。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "比较说明滑移与李生这两种金属塑性变形机制的临界切应力不同",
|
||
"answer": "发生李生过程的临界切应力远大于滑移所需临界切应力。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "比较说明滑移与李生这两种金属塑性变形机制对晶体位相关系的影响不同",
|
||
"answer": "李生过程改变晶体位相关系。滑移过程不改变晶体位相关系。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "比较说明滑移与李生这两种金属塑性变形机制的连续性不同",
|
||
"answer": "滑移过程可以连续进行而李生过程不能连续进行。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "比较说明滑移与李生这两种金属塑性变形机制在塑性变形中的作用不同",
|
||
"answer": "滑移过程是塑性变形的主要机制，当滑移系处于不利于滑移变形发生时，通过李生可以改变滑移系与外力的取向，使滑移过程进一步发生。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 741/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 742/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 743/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "何谓全位错？",
|
||
"answer": "柏氏矢量等于点阵矢量的位错称为全位错。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "请说明在面心立方晶体中肖克莱不全位错的成因和运动特点。",
|
||
"answer": "面心立方晶体中肖克莱不全位错是由不均匀滑移产生的，它可以是刃型位错，或螺型位错，或混合位错，可以滑移。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "请说明在面心立方晶体中弗兰克不全位错的成因和运动特点。",
|
||
"answer": "弗兰克不全位错是抽去或插人一层密排面造成的，其柏氏矢量垂直于滑移面，所以，弗兰克不全位错不能滑移，只能攀移。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 744/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 745/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 746/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "肖脱基空位是什么",
|
||
"answer": "离位原子迁移到外表面或内界面（如晶界等）处形成的空位称为肖脱基空位"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 747/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
{
|
||
"question": "负温度梯度",
|
||
"answer": "结晶前沿液相中，温度由固液界面向液相内部逐渐降低的分布称为负温度梯度"
|
||
}
|
||
```
|
||
处理第 748/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 749/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 750/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 751/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "如果晶体中不同的原子面用A、B、C、D等字母来表示，面心立方晶体中原子的堆垛方式为_(1）_",
|
||
"answer": "ABCABCABC..."
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "如果晶体中不同的原子面用A、B、C、D等字母来表示，密排六方晶体原子的堆垛方式为_(2）_",
|
||
"answer": "ABABAB"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 752/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 753/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 754/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "柏氏矢量等于点阵矢量的位错称为__（5）_",
|
||
"answer": "（5）全位错"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "在面心立方晶体中，由(6）__造成的不全位错称为肖克莱不全位错",
|
||
"answer": "（6）不均匀滑移"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "在面心立方晶体中，由插入或者抽去一层密排面造成的不全位错称为_（7）_不全位错",
|
||
"answer": "（7）弗兰克"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 755/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 756/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 757/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 758/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "固态相变形核的驱动力是什么？",
|
||
"answer": "新相和母相的自由能之差"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "固态相变形核的阻力主要是什么？",
|
||
"answer": "界面能和弹性应变能"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 759/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 760/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "发生在固体表面的吸附可分为 (15) 和 (16) 两种类型。",
|
||
"answer": "（15）物理吸附；（16）化学吸附"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 761/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 762/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 763/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 764/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "如果有 6kg 含碳量 w_c=0.45% 的奥氏体缓慢冷却到 727% 以下，先共析相是什么？",
|
||
"answer": "如果有 6kg 含碳量 w_c=0.45% 的奥氏体缓慢冷却到 727% 以下，先共析相是先共析铁素体。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "在最终室温平衡组织中先共析相有多少千克？",
|
||
"answer": "根据杠杆定律计算得先共析相为 m_α'=(0.76-0.45)/(0.76-0.022)×100%×6kg=2.52kg"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "最终室温平衡组织中总共含有多少千克铁素体和渗碳体？",
|
||
"answer": "根据杠杆定律，最终室温平衡组织中所含铁素体和渗碳体分别为 m_α=(6.70-0.45)/(6.70-0.022)×100%×6kg=5.64kg， m_Fe3C=(0.45-0.022)/(6.70-0.022)×100%×6kg=0.36kg"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 765/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "塑性变形金属的显微组织发生什么变化？",
|
||
"answer": "金属发生塑性变形后，显微组织形态上，原等轴晶粒沿变形方向被拉长，在大变形量时晶界甚至呈纤维状，如存在硬脆的第二相颗粒或夹杂，常沿变形方向呈带状分布。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "塑性变形金属的晶内结构发生什么变化？",
|
||
"answer": "显微结构上，缺陷（空位和位错）密度明显增大。由于变形过程中位错的增殖及运动过程中位错的交割和交互作用，形成位错缠结，异号位错相消后构成胞状结构。随变形量增加，位错胞数量增多，尺寸减小，晶体内部的储存能增大。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "塑性变形金属的性能发生哪些变化？",
|
||
"answer": "性能上，冷变形金属将发生加工硬化，表现为强度显著提高、塑性明显下降。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 766/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "塑性变形金属的显微组织发生什么变化？",
|
||
"answer": ""
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "塑性变形金属的晶内结构发生什么变化？",
|
||
"answer": ""
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "塑性变形金属的性能发生哪些变化？",
|
||
"answer": "马氏体的强化要素有碳原子的间隙固溶强化作用；C原子团簇对位错的钉扎作用；C原子进人马氏体晶体结构的扁八面体中心，造成非对称点阵膨胀(形成畸变偶极应力场），产生的强烈的间隙固溶强化作用；晶界、位错、李晶的强化作用。
|
||
|
||
马氏体的强度和韧性与其含碳量、组织形态及亚结构密切相关。铁碳合金中，含碳量 wc<0.3% ，形成板条状马氏体，具有位错亚结构，强度较低，塑性和韧性好； wc>1.0% ，形成片状马氏体，具有李晶亚结构，强度高，但塑性和韧性差； 0.3%<wc<1.0% 形成板条马氏体 + 片状马氏体的混合组织，具有位错和李晶的混合亚结构，可获得优良的强韧性综合性能"
|
||
}
|
||
]
|
||
API调用错误: Invalid control character at: line 12 column 128 (char 327)
|
||
处理第 767/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "影响晶态固体中原子扩散的因素有哪些？",
|
||
"answer": "（1）温度：温度越高，扩散系数越大，扩散速率越快。（2）晶体结构及固溶体类型：致密度较小的晶体结构中扩散激活能较小，扩散易于进行；对称性较低的晶体结构，扩散系数的各向异性显著；间隙固溶体中的扩散激活能远小于置换固溶体，扩散容易进行。（3）第三组元：根据加人的第三组元的性质不同，有的促进扩散，有的阻碍扩散；（4）晶体缺陷：沿晶界的扩散系数远大于体扩散系数；沿位错管道扩散时扩散激活能较小，因而位错加速扩散。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 768/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 769/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 770/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 771/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 772/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
{
|
||
"question": "相平衡",
|
||
"answer": "系统中各相的化学势相等，各个组元在各相中的化学势相等。"
|
||
}
|
||
```
|
||
处理第 773/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 774/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 775/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 776/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 777/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 778/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 779/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 780/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 781/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 782/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 783/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 784/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 785/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "小角度晶界由位错构成，其中对称倾转晶界由_（11） _位错构成",
|
||
"answer": "（11）刃型"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "小角度晶界由位错构成，其中扭转晶界由_（12) 位错构成",
|
||
"answer": "（12）螺型"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 786/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 787/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 788/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "线性高分子可反复使用，称为（19）__塑料",
|
||
"answer": "（19）热塑性"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "交联高分子不能反复使用，称为（20）__塑料",
|
||
"answer": "（20）热固性"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 789/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "从周期表查到 O2- 和 Fe2+ 离子的半径分别为 0.14nm 和 0.077nm，请计算推测它们可以形成什么样的晶体结构。",
|
||
"answer": "FeO, R+/R-=0.077/0.140=0.550，处于0.414～0.732范围，具有6配位，FCC NaCl 结构；"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "从周期表查到 O2- 和 Fe3+ 离子的半径分别为 0.14nm 和 0.069nm，请计算推测它们可以形成什么样的晶体结构。",
|
||
"answer": "Fe2O3， R+/R-=0.069/0.140=0.492，同样处于0.414～0.732 范围，具有6配位，A2X3 结构，三方晶系"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 790/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "请按形成固溶体的条件来讨论说明 CaO-MgO 能够形成何种固溶体。（已知 Ca2+ 和 Mg2+ 离子的半径分别是 0.1nm 和 0.072nm）",
|
||
"answer": "尺寸：(0.1 -0.072）/0.1=28%，不符合。电负性：Ca 为1.0, Mg 为1.2，同一周期上下，接近。晶体结构：CaO 和 MgO FCCNaCl。电子浓度：价电子数一样。结论：不能形成连续固溶体，而是有限型固溶体"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 791/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 792/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "塑性变形金属的显微组织发生什么变化？",
|
||
"answer": "金属发生塑性变形后，显微组织形态上，原等轴晶粒沿变形方向被拉长，在大变形量时晶界甚至呈纤维状，如存在硬脆的第二相颗粒或夹杂，常沿变形方向呈带状分布。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "塑性变形金属的晶内结构发生什么变化？",
|
||
"answer": "显微结构上，缺陷（空位和位错）密度明显增大。由于变形过程中位错的增殖及运动过程中位错的交割和交互作用，形成位错缠结，异号位错相消后构成胞状结构。随变形量增加，位错胞数量增多，尺寸减小，晶体内部的储存能增大。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "塑性变形金属的性能发生哪些变化？",
|
||
"answer": "性能上，冷变形金属将发生加工硬化，表现为强度显著提高、塑性明显下降。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 793/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
{
|
||
"question": "试用塑性变形位错理论说明金属材料的晶粒越细小其强度越高的原因。",
|
||
"answer": "金属多晶体材料塑性变形时，粗大晶粒的晶界处塞积的位错数目多，形成较大的应力场，能够使相邻晶粒内的位错源启动，使变形继续；相反，细小晶粒的晶界处塞积的位错数目少，要使变形继续，必须施加更大的外加作用力以激活相邻晶粒内位错源，因此，细晶材料要发生塑性变形需要更大外部作用力，即晶粒越细小晶体强度越高。"
|
||
}
|
||
```
|
||
处理第 794/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 795/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "材料结合键的类型对材料的性能有什么影响？",
|
||
"answer": "材料结合键的类型对材料的性能有重要的影响，特别是对物理性能和力学性能。金属具有光泽、高的导电性和导热性、较好的机械强度和塑性，且具有正的电阻温度系数，这就与金属的金属键有关。陶瓷、聚合物一般在固态下不导电，这与其非金属键结合有关。工程材料的腐蚀实质是结合键的形成和破坏。晶体材料的硬度与晶体的结合键有关。一般共价键、离子键、金属键结合的晶体比分子键结合的晶体的硬度高。材料的塑性也与结合键类型有关，金属键结合的材料具有良好的塑性，而离子键、共价键结合的材料塑性变形困难，所以陶瓷材料的塑性很差。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "材料结合能的大小对材料的性能有什么影响？",
|
||
"answer": "结合能的大小对材料的性能有重要的影响。结合键越强，熔点越高，热膨胀系数就越小，密度也越大。结合键之间的结合键能越大，则弹性模量越大。工程材料的强度与结合键能也有一定的联系。一般结合键能高，强度也高一些。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 796/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 797/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 798/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 799/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 800/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 801/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "解释常用的扩散机制。",
|
||
"answer": "常用的扩散机制有空位机制和间隙机制。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "两种激活能分别为 E1= 83.7kJ/mol和 E2=251kJ/mol的扩散在温度从 25℃升高到600℃时对这两种扩散的影响，并对结果作出评述。",
|
||
"answer": "两种激活能分别为 E1= 83.7kJ/mol和 E2=251kJ/mol的扩散在温度从 25℃升高到600℃时，由 D=D0exp (-Q/RT)得：当温度从298K提高到873K时，扩散速率 D分别提高4.6×10^9和9.5×10^28倍，显示出温度对扩散速率的重要影响。激活能越大，扩散速率对温度的敏感性越大。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 802/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 803/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "叙述金属材料在拉伸变形中的变形行为及其特点。",
|
||
"answer": "金属材料在拉伸变形中通常经历弹性变形、塑性变形阶段，最终可能断裂。金属材料的每个单晶体中主要变形方式以滑移为主，部分金属在变形中也会出现李生变形。滑移和李生变形的微观机制均可以用位错的观点进行解释。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "叙述多晶体材料的变形行为及其特点。",
|
||
"answer": "多晶体材料则由于晶界的阻滞作用和相邻晶粒位向差的不同通常会影响位错运动，导致多晶体材料变形相对单晶体材料困难。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "叙述单相固溶体合金的变形行为及其特点。",
|
||
"answer": "单相固溶体合金则因为溶质原子的作用出现固溶强化，体心立方金属在拉伸过程中有屈服现象和应变时效现象。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "叙述多相合金的变形行为及其特点。",
|
||
"answer": "多相合金的塑性变形特点与第二相的数量、尺寸和分布有关，一般细小弥散、均匀分布的第二相会增强合金强度，使变形困难。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "叙述金属材料在变形过程中的其他变化。",
|
||
"answer": "金属材料在变形过程中通常有加工硬化现象，同时微观组织和其他物理化学性能也有改变。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 804/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "位错如何影响金属材料的塑性变形？",
|
||
"answer": "金属的塑性变形是通过位错的运动实现的，因此金属材料的强化手段可以通过改变材料中的位错数量来实现。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "位错与溶质原子的相互作用对金属材料性能有何影响？",
|
||
"answer": "合金中位错与溶质原子发生作用形成柯垂尔气团造成屈服现象和应变时效。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "位错对第二相形核有何影响？",
|
||
"answer": "位错是第二相形核的择优场所，通常第二相在位错处可以优先形核长大。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "刃型位错如何影响金属材料的扩散速度？",
|
||
"answer": "刃型位错可以看成是一个管道，可以加速扩散速度。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 805/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "如何通过选择成分控制和改善金属材料中的组织？",
|
||
"answer": "选择成分确定合适的组织，不同成分金属可以得到纯金属、单相固溶体合金和多相合金。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "如何通过添加剂控制和改善金属材料中的组织？",
|
||
"answer": "通过添加剂改变金属的晶粒大小。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "如何通过加工处理手段控制和改善金属材料中的组织？",
|
||
"answer": "通过不同加工处理手段改变金属材料组织，如铸造过程中的冷却速度和冷却方式、温度梯度、铸造后的压力加工大小和方式。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "如何通过热处理控制和改善金属材料中的组织？",
|
||
"answer": "通过热处理改变金属材料组织。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "如何通过快速凝固和粉末冶金等手段控制和改善金属材料中的组织？",
|
||
"answer": "通过快速凝固和粉末冶金等手段获得非平衡组织。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 806/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "已知铝的空位形成能为0.76eV/空位，25℃时铝的点阵常数为0.405nm，计算25℃时铝的空位浓度（空位/cm3）。",
|
||
"answer": "设铝的点阵常数为a=0.405nm，由题可知单位晶体体积内单胞数为1/a3，由于铝为FCC结构，每个单胞内的原子个数为4，可知单位体积内结点个数为 N =4/a3。空位浓度为 Cv=Ae^(-Qv/RT)，式中，A为材料常数，通常取A=1；空位形成能Qv=0.76eV，而1eV=1.602×10-19；R=8.31J/mol·K，为气体常数；T为热力学温度。在25℃时，T=(273+25)K=298K，代入式得到此温度下的铝中的空位浓度n=8.34×10^9空位/cm3。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "铝在什么温度下空位浓度是25℃时的1000倍？",
|
||
"answer": "设所求温度为T2，空位浓度Cv2=1000×Cv1。根据空位浓度公式 Cv=Ae^(-Qv/RT)，可得 1000=e^(Qv/R×(1/T1-1/T2))。代入Qv=0.76eV，R=8.31J/mol·K，T1=298K，解得T2=385K。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 807/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "为什么多元合金凝固时会出现成分过冷？",
|
||
"answer": "多元合金凝固过程中熔点高的元素先凝固，如果合金搅拌不够充分，将会使低熔点的元素富集在凝固界面前沿，降低凝固界面前沿液相的实际凝固温度，这时即使是正的温度梯度，凝固界面前沿也可能出现过冷度随离开界面距离增加而增大的现象，这种现象称为成分过冷现象。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "成分过冷对合金的凝固组织有什么影响？",
|
||
"answer": "成分过冷现象的出现将使多元合金即使在正的温度梯度下也可能出现胞状组织或枝晶组织。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 808/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "什么是变质剂？",
|
||
"answer": "通过少量添加能改变合金铸造组织相组成、相形貌或晶粒度从而改变铸造合金性能的物质称为变质剂。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "简述添加变质剂细化晶粒的基本原理。",
|
||
"answer": "变质剂细化晶粒的基本原理是变质剂本身或变质剂与合金中元素反应能够形成构成合金析出晶核的弥散相，该弥散相与合金凝固相能形成界面能很低的共格界面，合金在该弥散相上非均匀形核从而达到细化晶粒的目的。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 809/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "结合影响金属材料强度的因素，总结位错理论在材料科学中的应用中的固溶强化机制",
|
||
"answer": "主要是溶质原子气团对位错的钉扎，增加了位错滑移阻力。如溶质原子与位错弹性交互作用的柯垂尔气团和斯诺克气团，溶质原子与扩展位错交互作用的铃木气团，使层错宽度增加，位错难于束集，交滑移困难；溶质原子形成的偏聚和短程有序，位错运动通过时破坏了偏聚和短程有序使得能量升高，增加位错的阻力；溶质原子与位错的静电交互作用对位错滑移产生的阻力使材料强度升高。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "结合影响金属材料强度的因素，总结位错理论在材料科学中的应用中的弥散强化机制",
|
||
"answer": "弥散强化也是通过阻碍位错运动强化材料，如位错绕过较硬、与基体非共格第二相的Orowan机制和切割较软、与基体共格的第二相粒子的切割机制。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "结合影响金属材料强度的因素，总结位错理论在材料科学中的应用中的加工硬化机制",
|
||
"answer": "产生加工硬化的各种可能机制有滑移面上平行位错间交互作用的平行位错硬化理论，以及滑移面上的位错与其他滑移面上的位错林切割产生割阶的林位错强化理论。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "结合影响金属材料强度的因素，总结位错理论在材料科学中的应用中的晶界强化机制",
|
||
"answer": "晶界强化，按照霍尔-佩奇公式，其实质是位错越过晶界需要附加应力。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "结合影响金属材料强度的因素，总结位错理论在材料科学中的应用中的有序强化机制",
|
||
"answer": "有序强化，有序合金中的位错是超位错，要使金属发生塑性变形就需要使超位错的两个分位错同时运动，因而需要更大的外应力。异类元素原子间的结合力大于同类元素原子间的结合力，所以异类原子的有序排列赋予有序合金较高的强度。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 810/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "简述冷变形后金属回复及再结晶退火对材料组织和性能变化的规律",
|
||
"answer": "随退火温度的升高或退火时间的延长，形变组织中的位错缠结演变为亚晶，亚晶进行合并长大；在形变不均匀区内发生再结晶形核及长大，等轴晶取代形变长条晶粒；随后是晶粒正常长大。在性能上，强度、硬度下降，电阻下降；塑性、韧性提高。这些过程在再结晶阶段比回复阶段更显著。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "说明哪些地方可能是再结晶优先形核的地点",
|
||
"answer": "优先形核地点为：原始晶界、形变时形成的新大角晶界处或通过亚晶长大而逐步形成的大角晶界、第二相粒子附近等。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出再结晶、结晶、固态相变之间的主要区别",
|
||
"answer": "再结晶只是一种组织变化，没有结构变化，驱动力是形变储能；结晶是非晶态的液相、气相或固态非晶体中形成晶体的过程；固态相变是固/固相的结构变化。后两者的驱动力都是化学自由能差。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 811/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "简述温度对扩散系数的影响",
|
||
"answer": "温度越高，扩散越快。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "简述晶体结构对扩散系数的影响",
|
||
"answer": "结构不同，扩散系数不同。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "简述固溶体类型对扩散系数的影响",
|
||
"answer": "不同的固溶体，原子的扩散和机制不同。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "简述固溶体浓度对扩散系数的影响",
|
||
"answer": "浓度越大，扩散越容易。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "简述晶体缺陷对扩散系数的影响",
|
||
"answer": "晶界、位错、空位都会对扩散产生影响。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "简述化学成分对扩散系数的影响",
|
||
"answer": "加人化学元素对扩散会产生阻碍。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 812/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 813/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 814/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "空间群为 Fm3m的晶体结构属于 _晶族。a. 高级 b.中级 c.低级 d．等轴e.六方 f四方 g正交",
|
||
"answer": "a"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "空间群为 Fm3m的晶体结构属于 _晶系。a. 高级 b.中级 c.低级 d．等轴e.六方 f四方 g正交",
|
||
"answer": "d"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 815/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 816/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 817/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 818/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 819/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 820/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 821/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 822/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "在扩散系数的热力学关系中，当扩散系数的热力学因子＞0时，扩散结果使溶质",
|
||
"answer": "c"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "在扩散系数的热力学关系中，当扩散系数的热力学因子＜0时，扩散结果使溶质",
|
||
"answer": "a"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 823/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 824/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 825/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 826/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "在等大球体的最紧密堆积中，立方紧密堆积的排列方式是_（5）_",
|
||
"answer": "ABCABC"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "在等大球体的最紧密堆积中，立方紧密堆积的密排面应平行于（6）",
|
||
"answer": "(111)"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "当由n个球构成立方紧密堆积时，其四面体空隙数为（7）",
|
||
"answer": "2n"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "当由n个球构成立方紧密堆积时，其八面体空隙数为（8）",
|
||
"answer": "n"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 827/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 828/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "晶体结构与它的化学组成有关。",
|
||
"answer": "（10）化学组成"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "晶体结构与它的质点的相对大小有关。",
|
||
"answer": "（11）质点的相对大小"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "晶体结构与它的极化性质有关。",
|
||
"answer": "（12）极化性质"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 829/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "6.当有6mol%的MgO加人到UO2晶格中形成置换型固溶体，试写出其缺陷反应方程式_（13）",
|
||
"answer": "(13)$\\mathbf{MgO}\\xrightarrow{\\mathbf{U0}_{2}}\\mathbf{Mg}_{0}^{\\prime\\prime}+\\mathbf{O}_{0}+\\mathbf{V}_{0}^{\\ast}"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "6.当有6mol%的MgO加人到UO2晶格中形成置换型固溶体，试写出其固溶式_（14）",
|
||
"answer": "(14)U0.94Mg0.06O1.94"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 830/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 831/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "8.在玻璃性质随温度变化的曲线上有两个特征温度_(16）_",
|
||
"answer": "（16）Tg"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "8.在玻璃性质随温度变化的曲线上有两个特征温度_(17）_",
|
||
"answer": "（17）Tf"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "8.与这两个特征温度相对应的粘度分别为_（18）__",
|
||
"answer": "（18）1013dPa·s"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "8.与这两个特征温度相对应的粘度分别为_（19）__",
|
||
"answer": "（19）108dPa·s"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 832/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "9.在固－液界面的润湿中，改善润湿的方法有_(20)",
|
||
"answer": "（20）降低固液界面能"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "9.在固－液界面的润湿中，改善润湿的方法有_(21)",
|
||
"answer": "（21）提高固体的表面能"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "9.在固－液界面的润湿中，改善润湿的方法有_(22)",
|
||
"answer": "（22）改变固体的表面粗糙度"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 833/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "10.斜长石Na（AlSi3O8）与钙长石Ca（Al2Si2O8）可以形成什么型固溶体",
|
||
"answer": "连续置换型固溶体"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "10.斜长石Na（AlSi3O8）与钙长石Ca（Al2Si2O8）形成固溶体时，斜长石中的什么和钙长石中的什么可以相互替代",
|
||
"answer": "斜长石中的Na+和Si4+和钙长石中的Ca2+和Al3+可以相互替代"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 834/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "11．马氏体相变的结晶学特征表现为：_（26）_等。",
|
||
"answer": "（26）存在习性平面"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "11．马氏体相变的结晶学特征表现为：_（27）_等。",
|
||
"answer": "（27）严格的取向关系"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "11．马氏体相变的结晶学特征表现为：_（28）_等。",
|
||
"answer": "（28）维持共格关系"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 835/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "有一原始粒径为5μm的坯体，烧结2h后 x/r=0.1，若烧结至x/r=0.2 (不考虑晶粒生长），由蒸发-凝聚传质进行烧结时，需要烧结时间",
|
||
"answer": "16h"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "有一原始粒径为5μm的坯体，烧结2h后 x/r=0.1，若烧结至x/r=0.2 (不考虑晶粒生长），由扩散传质进行烧结时，需要烧结时间",
|
||
"answer": "64h"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "有一原始粒径为5μm的坯体，烧结2h后 x/r=0.1，若烧结至x/r=0.2 (不考虑晶粒生长），由流动传质进行烧结时，需要烧结时间",
|
||
"answer": "8h"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "有一原始粒径为5μm的坯体，烧结2h后 x/r=0.1，若烧结至x/r=0.2 (不考虑晶粒生长），由溶解-沉淀传质进行烧结时，需要烧结时间",
|
||
"answer": "128h"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 836/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 837/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 838/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 839/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 840/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 841/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 842/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 843/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 844/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "非化学计量化合物缺陷浓度与周围气氛的性质、分压有关，当增大氧气分压时，通过计算说明 Zn1+xO的密度将发生什么样的变化。",
|
||
"answer": "ZnO↔Zni+2e'+1/2O2;Zn1+xO;锌的间隙离子浓度与氧分压成反比，当氧分压增加时，Zn1+xO中的x值减小，则其密度降低。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "非化学计量化合物缺陷浓度与周围气氛的性质、分压有关，当增大氧气分压时，通过计算说明 TiO2-x的密度将发生什么样的变化。",
|
||
"answer": "同理,TiO2-x中的x值增大，则其密度也同样降低。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 845/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "在制造Al2O3陶瓷时，原料的粒度为2μm 。在烧结温度下保温30min，测得晶粒尺寸为10μm，则在同一烧结温度下保温2h后，晶粒尺寸为多少μm?",
|
||
"answer": "d1=20μm(D2=kt)"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "为抑制晶粒生长在原料粉末中加人 0.2%Mg0 ，并在同样的烧结温度下保温 2h，则晶粒尺寸为多少μm?",
|
||
"answer": "d2=16μm(D3=kt)"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 846/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "简述泥浆胶溶的机理",
|
||
"answer": "由于片状粘土边面、板面带电的不同，而产生面-面、边-面或边-边结合，泥浆形成一定的结构使流动阻力增加，泥浆胶溶过程就是拆开泥浆的内部结构，使边-面、边-边结合转变为面-面排列。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "泥浆胶溶必须具备的条件",
|
||
"answer": "①介质呈碱性， ②必须有一价碱金属阳离子交换粘土中原来吸附的高价离子， ③阴离子的聚合作用。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 847/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "试从结构上比较硅酸盐晶体与硅酸盐玻璃中硅氧骨架排列的区别",
|
||
"answer": "硅酸盐晶体中硅氧骨架按一定的对称规律有序排列；在硅酸盐玻璃中硅氧骨架排列是无序的。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试从结构上比较硅酸盐晶体与硅酸盐玻璃中骨架外金属离子分布的区别",
|
||
"answer": "在硅酸盐晶体中骨架外的金属离子占据了点阵的一定位置；而在硅酸盐玻璃中网络变性离子统计地分布在骨架的空隙内，使氧的负电荷得以平衡。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试从结构上比较硅酸盐晶体与硅酸盐玻璃中骨架外阳离子置换条件的区别",
|
||
"answer": "在硅酸盐晶体中只有当外来阳离子半径与晶体中阳离子半径相近时，才能发生同晶置换；在硅酸盐玻璃中则不论半径如何，骨架外阳离子均能发生置换，只要求遵守电中性。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试从结构上比较硅酸盐晶体与硅酸盐玻璃中原始组成比例的区别",
|
||
"answer": "在晶体中原始组成（氧化物）相互间有简单的固定数量比例；而在玻璃中氧化物几乎以任意比例混合。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 848/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "何为本征扩散？",
|
||
"answer": "本征扩散：是指空位来源于晶体的本征热缺陷而引起的迁移现象。本征扩散的活化能由空位形成能和质点迁移能两部分组成，高温时以本征扩散为主。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "何为非本征扩散？",
|
||
"answer": "非本征扩散：是由不等价杂质离子的掺杂造成空位，由此而引起的迁移现象。非本征扩散的活化能只包含质点迁移能，低温时以非本征扩散为主。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "讨论本征扩散与非本征扩散的扩散系数、扩散活化能和特点。",
|
||
"answer": "本征扩散的活化能由空位形成能和质点迁移能两部分组成，高温时以本征扩散为主。非本征扩散的活化能只包含质点迁移能，低温时以非本征扩散为主。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 849/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "何为晶粒生长与二次再结晶？",
|
||
"answer": "晶粒生长是无应变的材料在热处理时，平均晶粒尺寸在不改变其分布的情况下，连续增大的过程。在坯体内晶粒尺寸均匀地生长，晶粒生长时气孔都维持在晶界上或晶界交汇处。二次再结晶是少数巨大晶粒在细晶消耗时的一种异常长大过程，是个别晶粒的异常生长。二次再结晶时气孔被包裹到晶粒内部。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "简述晶粒生长与二次再结晶的区别。",
|
||
"answer": "晶粒生长时气孔都维持在晶界上或晶界交汇处，而二次再结晶时气孔被包裹到晶粒内部。二次再结晶还与原料粒径有关。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "根据晶粒的极限尺寸讨论晶粒生长的过程。",
|
||
"answer": "晶粒生长过程略。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "造成二次再结晶的原因是什么？",
|
||
"answer": "原料粒径不均匀，烧结温度偏高，烧结速率太快。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "防止二次再结晶的方法有哪些？",
|
||
"answer": "控制烧结温度、烧结时间，控制原料粒径的均匀性，引人烧结添加剂。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 850/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 851/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 852/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 853/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 854/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 855/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 856/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 857/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 858/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 859/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 860/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 861/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 862/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 863/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 864/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 865/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
{
|
||
"question": "同质多晶现象是指",
|
||
"answer": "（4）化学组成相同的物质在不同的热力学条件下，形成结构不同的晶体"
|
||
}
|
||
```
|
||
处理第 866/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 867/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "粘土泥浆胶溶的条件是 (6)",
|
||
"answer": "介质呈碱性"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "粘土泥浆胶溶的条件是 (7)",
|
||
"answer": "一价碱金属阳离子交换原来的阳离子"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "粘土泥浆胶溶的条件是 (8)",
|
||
"answer": "阴离子的聚合作用"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 868/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "菲克第一定律适用于求解什么？",
|
||
"answer": "稳态扩散"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "菲克第二定律适用于求解什么？",
|
||
"answer": "不稳定扩散"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 869/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 870/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "玻璃具有下列通性： (12)",
|
||
"answer": "各向同性"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "玻璃具有下列通性： (13)",
|
||
"answer": "介稳性"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "玻璃具有下列通性： (14)",
|
||
"answer": "转换过程是可逆与渐变的"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "玻璃具有下列通性： (15)",
|
||
"answer": "转化时性质变化连续"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 871/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "本征扩散是由什么而引起的质点迁移？",
|
||
"answer": "本征热缺陷所产生的空位"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "本征扩散的活化能由哪两部分组成？",
|
||
"answer": "空位形成能和质点迁移能"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "本征扩散的扩散系数与温度的关系式是什么？",
|
||
"answer": "D=D0exp(-(-ΔHf/2+ΔHm)/RT)"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 872/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 873/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "烧结的主要传质方式有哪四种？",
|
||
"answer": "（23）蒸发－凝聚传质；（24）扩散传质；（25）流动传质；（26）溶解 一沉淀传质"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "这四种传质过程的 △L/L与烧结时间的关系依次是什么？",
|
||
"answer": "(27) $\frac{\Delta L}{L}=0$ ；(28) $\frac{\Delta L}{L}\propto t^{2/5}$ ；(29) $\frac{\Delta L}{L}\propto t;$ αt;(30) $\frac{\Delta L}{L}\propto t^{1/3}$"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 874/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 875/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 876/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
{
|
||
"question": "弗仑克尔（Frenker）缺陷",
|
||
"answer": "弗仑克尔（Frenker）缺陷：当晶格热振动时，一些能量足够大的原子离开其平衡位置，而挤到晶格的间隙中，形成间隙原子，并在原正常格点上留下空位。"
|
||
}
|
||
```
|
||
处理第 877/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 878/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 879/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 880/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 881/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "试写出20mol%YF3掺杂到CaF2中的缺陷反应方程式",
|
||
"answer": "2.YF3→CaF2YCa*+Fi'+2FF"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "从结晶化学的观点讨论其合理性",
|
||
"answer": "该缺陷反应方程式合理，因为Y3+可以替代Ca2+的位置，形成带正电的缺陷YCa*，同时引入间隙F-离子Fi'以保持电中性。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "写出对应的固溶式",
|
||
"answer": "Ca0.8Y0.2F2.2"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试写出20mol%YF3掺杂到CaF2中的另一种可能的缺陷反应方程式",
|
||
"answer": "2YF3→CaF22YCa*+VCa''+6FF"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "写出另一种可能的固溶式",
|
||
"answer": "Ca0.7Y0.2F2"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 882/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 883/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "某一粉末压块，其粉末平均粒径为2μm。烧结至最高温度保温0.5h，测得晶粒尺寸为10μm，试问若保温2h，晶粒尺寸为多大?",
|
||
"answer": "d1=20μm(D2=kt)"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "某一粉末压块，其粉末平均粒径为2μm。为抑制晶粒生长加入0.1%晶粒生长抑制剂，若保温2h，晶粒尺寸有多大?",
|
||
"answer": "d2=16μm(D3=kt)"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 884/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "形成连续置换型固溶体的条件是什么？",
|
||
"answer": "形成连续置换型固溶体的条件是：离子尺寸因素，相互替代的两种离子的半径差 (r1-r2)/r1<15%；两个组分必须具有完全相同的晶体结构类型；只有离子价相同或复合取代离子价总和相同时，才能形成连续置换型固溶体；电负性与极化性质相近。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "举两个形成连续置换型固溶体的例子。",
|
||
"answer": "PbTiO3-PbZrO3、钠长石-钾长石、MgO-NiO等。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 885/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 886/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "何为马氏体相变？",
|
||
"answer": "晶体在外加应力的作用下通过晶体的一个分立体积的剪切作用，以极其迅速的速度而进行的相变称为马氏体相变，马氏体相变是固态相变的基本形式之一。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "简述马氏体相变的结晶学特征。",
|
||
"answer": "马氏体相变的结晶学特征有：相变时新相与母相之间具有严格的取向关系，靠切变维持共格关系，并存在一个习性平面，在相变前后保持既不扭曲变形也不旋转的状态，在宏观上是连续的。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 887/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "何为晶粒生长？",
|
||
"answer": "晶粒生长是无应变的材料在热处理时，平均晶粒尺寸在不改变其分布的情况下，连续增大的过程。在坏体内晶粒尺寸均匀地生长，晶粒生长时气孔都维持在晶界上或晶界交汇处。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "何为二次再结晶？",
|
||
"answer": "二次再结晶是少数巨大晶粒在细晶消耗时的一种异常长大过程，是个别晶粒的异常生长。二次再结晶时气孔被包裹到晶粒内部，二次再结晶还与原料粒径有关。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "简述造成二次再结晶的原因。",
|
||
"answer": "造成二次再结晶的原因：原料粒径不均匀，烧结温度偏高，烧结速率太快。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "简述防止二次再结晶的方法。",
|
||
"answer": "防止二次再结晶的方法：控制烧结温度、烧结时间，控制原料粒径的均匀性，引人烧结添加剂。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 888/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 889/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 890/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 891/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 892/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 893/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 894/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 895/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 896/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 897/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 898/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 899/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 900/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 901/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "空间群是指什么？",
|
||
"answer": "晶体结构中一切对称要素的集合"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "晶体结构中可能出现的空间群有多少种？",
|
||
"answer": "230"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 902/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "当有少量的CaO掺杂到ThO2中时，写出可能存在的缺陷反应方程式（7）",
|
||
"answer": "7) CaO→ThO2 CaTh'' + O0 + V0''"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "当有少量的CaO掺杂到ThO2中时，写出可能存在的缺陷反应方程式（8）",
|
||
"answer": "8) 2CaO→ThO2 CaTh'' + Cai'' + 2O0"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "当有少量的CaO掺杂到ThO2中时，写出对应的固溶式（9）",
|
||
"answer": "9) Th1-xCaxO2-x"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "当有少量的CaO掺杂到ThO2中时，写出对应的固溶式（10）",
|
||
"answer": "10) Th1-xCa2xO2"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 903/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 904/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "5．根据扩散的热力学理论，扩散过程的推动力是（14）",
|
||
"answer": "（14）化学位梯度"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "5．根据扩散的热力学理论，发生逆扩散的条件是（15）",
|
||
"answer": "（15）<0或扩散系数的热力学因子小于0"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 905/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "润湿是固液界面上的重要行为，改善润湿的方法有(16)等。",
|
||
"answer": "（16）降低固－液界面能"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "润湿是固液界面上的重要行为，改善润湿的方法有(17)等。",
|
||
"answer": "（17）提高固体的表面能（去除固体表面吸附膜）"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "润湿是固液界面上的重要行为，改善润湿的方法有（18）等。",
|
||
"answer": "（18）改变表面粗糙度"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 906/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 907/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 908/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "9.二次再结晶是指什么？",
|
||
"answer": "在烧结的中、后期，少数巨大的晶粒在细晶粒消耗时的一种异常长大过程"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "9.造成二次再结晶的原因有哪些？",
|
||
"answer": "原料粒径不均匀；烧结温度偏高；烧结速率太快"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 909/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "固态烧结的主要传质方式有",
|
||
"answer": "（28）蒸发－凝聚传质；（29）扩散传质"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "液相烧结的主要传质方式有",
|
||
"answer": "（30）流动传质；（31）溶解 -沉淀传质"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "这四种传质过程的 △L/L与烧结时间的关系依次为",
|
||
"answer": "（32） $\frac{\Delta L}{L}=0$ ；(33) $\frac{\Delta L}{L}\propto t^{2/5}$ ；(34) $\frac{\Delta L}{L}\propto t;$ (35) $\frac{\Delta L}{L}\propto t^{1/3}$"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 910/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 911/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "什么是组分缺陷？",
|
||
"answer": "由于不等价离子的掺杂，为了保持晶体的电中性，必然会在晶体结构中产生空位或间隙离子的缺陷，这种缺陷称为“组分缺陷”。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 912/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
{
|
||
"question": "玻璃分相",
|
||
"answer": "3.玻璃分相：一个均匀的玻璃相在一定的温度和组成范围内有可能分成两个互不溶解或部分溶解的玻璃相，并相互共存，这种现象称为玻璃分相。"
|
||
}
|
||
```
|
||
处理第 913/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "切线规则是什么？",
|
||
"answer": "4.切线规则：将界线上某一点所作的切线与相应的连线相交，如交点在连线上，则表示界线上该处具有共熔性质；如交点在连线的延长线上，则表示界线上该处具有转熔性质，远离交点的晶相被转熔。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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||
处理第 914/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 915/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 916/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
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处理第 917/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 918/1735 条数据...
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||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "在非化学计量化合物FexO中， Fe3+/Fe2+=0.1，求非化学计量化合物FexO中的空位浓度。",
|
||
"answer": "空位浓度为0.043／（1+0.957）=2.2%"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "在非化学计量化合物FexO中， Fe3+/Fe2+=0.1，求非化学计量化合物FexO中的x值。",
|
||
"answer": "x=1-y=0.957"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
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处理第 919/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "设有一个平均粒径为5μm的粉末压块，经2h烧结后，颈部增长率x/r=0.1。如果不考虑晶粒生长，将坯体烧结至颈部增长率x/r=0.2时，通过扩散传质方式需要多少时间？",
|
||
"answer": "扩散：x/r=kr^(-3/5)t^(1/5)，将x/r=0.1，r=5μm，t=2代人求k。再将x/r=0.2，r=5μm及k代人求t。扩散传质需64h。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "设有一个平均粒径为5μm的粉末压块，经2h烧结后，颈部增长率x/r=0.1。如果不考虑晶粒生长，将坯体烧结至颈部增长率x/r=0.2时，通过流动传质方式需要多少时间？",
|
||
"answer": "流动：x/r=kr^(-1/2)t^(1/2)，将x/r=0.1，r=5μm，t=2代人求k。再将x/r=0.2，r=5μm及k代人求t。流动传质需8h。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 920/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "简述产生非化学计量化合物结构缺陷的原因",
|
||
"answer": "产生原因：含有变价元素，周围气氛的性质发生变化。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "说明阴离子空位型非化学计量化合物结构缺陷的形成条件及其特点",
|
||
"answer": "在还原性气氛下，高价态变成低价态，n 型半导体。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "说明阳离子填隙型非化学计量化合物结构缺陷的形成条件及其特点",
|
||
"answer": "在还原性气氛下，高价态变成低价态，n型半导体。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "说明阴离子填隙型非化学计量化合物结构缺陷的形成条件及其特点",
|
||
"answer": "在氧化性气氛下，低价态变成高价态，p型半导体。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "说明阳离子空位型非化学计量化合物结构缺陷的形成条件及其特点",
|
||
"answer": "在氧化性气氛下，低价态变成高价态，p 型半导体。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 921/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 922/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "何为本征扩散？",
|
||
"answer": "本征扩散：是指空位来源于晶体的本征热缺陷而引起的迁移现象。本征扩散的活化能由空位形成能和质点迁移能两部分组成，高温时以本征扩散为主。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "何为非本征扩散？",
|
||
"answer": "非本征扩散：是由不等价杂质离子的掺杂造成空位，由此而引起的迁移现象。非本征扩散的活化能只包含质点迁移能，低温时以非本征扩散为主。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "本征扩散和非本征扩散之间的区别是什么？",
|
||
"answer": "本征扩散的活化能由空位形成能和质点迁移能两部分组成，高温时以本征扩散为主；非本征扩散的活化能只包含质点迁移能，低温时以非本征扩散为主。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 923/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "试比较固相烧结与液相烧结之间的相同之处",
|
||
"answer": "固相烧结与液相烧结之间的相同之处：烧结的推动力都是表面能，烧结过程都是由颗粒重排、气孔填充和晶粒生长等阶段组成的。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试比较固相烧结与液相烧结之间的不同之处",
|
||
"answer": "不同之处：由于流动传质速率比扩散速率快，因而液相烧结致密化速率高，烧结温度较低。此外，液相烧结过程的速率还与液相数量、性质（粘度、表面张力等）、液相与固相的润湿情况、固相在液相中的溶解度等因素有关。影响液相烧结的因素比固相烧结更为复杂。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "讨论产生溶解-沉淀传质的条件与特点",
|
||
"answer": "溶解－沉淀传质的条件是：有可观的液相量，固相在液相中的溶解度大，液相能润湿固相；特点是：在颗粒的接触点溶解到平面上沉积，小晶粒溶解到大晶粒处沉积，传质的同时又是晶粒的生长过程。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 924/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "请说明什么是全位错和不全位错",
|
||
"answer": "全位错：柏氏矢量等于点阵矢量的整数倍。不全位错：柏氏矢量不等于点阵矢量的整数倍。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "请写出FCC晶体中的最短单位位错的柏氏矢量",
|
||
"answer": "FCC: a/2<110>"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "请写出BCC晶体中的最短单位位错的柏氏矢量",
|
||
"answer": "BCC: a/2<111>"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "请写出HCP晶体中的最短单位位错的柏氏矢量",
|
||
"answer": "HCP： a/3<11\bar{2}0>"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 925/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 926/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 927/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
{
|
||
"question": "原子的热运动如何影响扩散？",
|
||
"answer": "热运动增强将使原子的跃迁距离、跃迁几率和跃迁频率均增大，即增大扩散系数。"
|
||
}
|
||
```
|
||
处理第 928/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
{
|
||
"question": "如何区分金属的热变形和冷变形？",
|
||
"answer": "根据变形温度与再结晶温度的高低关系来区分。高于再结晶温度的为热变形，反之为冷变形。"
|
||
}
|
||
```
|
||
处理第 929/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 930/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 931/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "在FCC晶体中，位错反应 a/2[10-1] + a/6[-121] → a/3[111] 是否满足几何条件？",
|
||
"answer": "几何条件：b1+b2=(1/2-1/6)a+(2/6)b+(-1/2+1/6)c=1/3a+1/3b-1/3c=a/3[111]"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "在FCC晶体中，位错反应 a/2[10-1] + a/6[-121] → a/3[111] 是否满足能量条件？",
|
||
"answer": "能量条件：|a/2√2|^2+|a/6√6|^2=(a^2/2+a^2/6)=2a^2/3>a^2/3"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 932/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "固态下，无相变的金属，如果不重熔，能否细化晶粒？",
|
||
"answer": "可以。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "固态下，无相变的金属，如果不重熔，如何实现细化晶粒？",
|
||
"answer": "通过进行较大的冷变形，而后在适当温度再结晶的方法获得细晶。或进行热加工，使之发生动态再结晶。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 933/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 934/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "何谓平衡结晶？",
|
||
"answer": "平衡结晶是指结晶速度非常缓慢、液相和固相中扩散均很充分的情况下的结晶。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "何谓非平衡结晶？",
|
||
"answer": "非平衡结晶是指结晶速度比较快、扩散不充分的情况下的结晶。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 935/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "扩散第一定律的应用条件是什么？",
|
||
"answer": "扩散第一定律的应用条件是稳态扩散，即与时间无关的扩散。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "对于浓度梯度随时间变化的情况，能否应用扩散第一定律？",
|
||
"answer": "对于非稳态扩散的情况也可以应用扩散第一定律，但必须对其进行修正。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 936/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "何为织构？",
|
||
"answer": "织构是晶体中晶面、晶向趋于一致的现象。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "织构包括哪几类？",
|
||
"answer": "织构包括再结晶织构和变形织构。其中变形织构又包括丝织构和板织构。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 937/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "什么是成分过冷？",
|
||
"answer": "凝固过程中，随液固界面的推进，液固界面附近液相一侧产生溶质原子富集，导致液相的熔点发生变化，由此产生的过冷现象称为成分过冷。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "成分过冷如何影响固溶体生长形态？",
|
||
"answer": "无成分过冷时，固溶体以平面状生长，形成等轴晶；有较小过冷度时，形成胞状组织；有较大成分过冷时，形成树枝晶。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 938/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 939/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "什么是置换固溶体？",
|
||
"answer": "溶质原子取代溶剂原子，并保持溶剂结构的合金相称为置换固溶体。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "影响置换固溶体固溶度的因素有哪些？",
|
||
"answer": "影响因素有： ①原子尺寸； ②晶体结构；③电负性；④电子浓度。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "形成无限固溶体的条件是什么？",
|
||
"answer": "两组元晶体结构相同是形成无限固溶体的必要条件。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 940/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "置换扩散与间隙扩散的扩散系数有何不同？",
|
||
"answer": "间隙扩散系数与空位浓度无关，而置换扩散系数与空位浓度有关（可用公式表示)。一般地，间隙扩散系数大于置换扩散系数。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "在扩散偶中，如果是间隙扩散，是否会发生柯肯达尔效应？为什么？",
|
||
"answer": "不会发生。因为间隙扩散中考虑间隙原子定向流动，未考虑置换互溶式扩散。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 941/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "在室温下对铁板（其熔点为 1538℃）进行来回弯折，随着弯折的进行，会发生什么现象？为什么?",
|
||
"answer": "根据T再=(0.35～0.45）Tm可知，Fe 在室温下加工为冷加工。因此随着弯曲的进行，铁板发生加工硬化，继续变形，导致铁板断裂。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "在室温下对锡板（其熔点为 232℃）进行来回弯折，随着弯折的进行，会发生什么现象？为什么?",
|
||
"answer": "根据T再=(0.35～0.45）Tm可知，Sn 在室温下加工为热加工。因此随着弯曲的进行，Sn 板产生动态再结晶，弯曲可长时间弯折。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 942/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 943/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 944/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 945/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 946/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 947/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 948/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "当 CN=6 时 Na+ 离子半径为 0.097nm ，试问：当 CN=4 时，其半径为多少？",
|
||
"answer": "0.088nm"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "当 CN=6 时 Na+ 离子半径为 0.097nm ，试问：当 CN=8 时，其半径为多少？",
|
||
"answer": "0.100nm"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 949/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "在铜(fcc， a=0.361nm)的<100>方向，原子的线密度为多少",
|
||
"answer": "Cu原子的线密度为2.77×10^6个原子/mm"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "在铁（bcc， a=0.286nm）的<100>方向，原子的线密度为多少",
|
||
"answer": "Fe原子的线密度为3.50×10^6个原子/mm"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 950/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "镍为面心立方结构,其原子半径为 $r_{\\mathrm{Ni}}=0.124~6~\\mathrm{nm}$ 。试确定在镍的（100）平面上 $1~\\mathrm{m}\\mathrm{m}^{2}$ 中有多少个原子",
|
||
"answer": "6.1×10¹³ 个原子／mm²"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "镍为面心立方结构,其原子半径为 $r_{\\mathrm{Ni}}=0.124~6~\\mathrm{nm}$ 。试确定在镍的（110）平面上 $1~\\mathrm{m}\\mathrm{m}^{2}$ 中有多少个原子",
|
||
"answer": "1.14×10¹³ 个原子／mm²"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "镍为面心立方结构,其原子半径为 $r_{\\mathrm{Ni}}=0.124~6~\\mathrm{nm}$ 。试确定在镍的（111）平面上 $1~\\mathrm{m}\\mathrm{m}^{2}$ 中有多少个原子",
|
||
"answer": "1.86×10¹³ 个原子／mm²"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 951/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "石英（ SiO2 ）的密度为 2.65 Mg/m3 。试问：1 m3 中有多少个矽原子（与氧原子）？",
|
||
"answer": "5.29×10^28 个矽原子 /m3"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "石英（ SiO2 ）的密度为 2.65 Mg/m3 。当矽与氧的半径分别为 0.038nm 与 0.114nm 时,其堆积密度为多少(假设原子是球形的)",
|
||
"answer": "0.33"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 952/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 953/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 954/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "判断下列位错反应能否进行。 (1) $\\frac{a}{2}[10\\overline{{{1}}}] + \\frac{a}{6}[\\overline{{{1}}}21] \\rightarrow \\frac{a}{3}[11\\overline{{{1}}}]$",
|
||
"answer": "（1）能。几何条件： $\\sum b_{\\tt H}=\\sum b_{\\tt G}=\\frac{\\alpha}{3}[11\\overline{{1}}]$ ；能量条件： $\\sum b_{\\mathbb{H}}^{2}={\\frac{2}{3}}a^{2}>$ $\\sum b_{E}^{2}={\\frac{1}{3}}a^{2}.$"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "判断下列位错反应能否进行。 (2) $a[100] \\rightarrow \\frac{a}{2}[101] + \\frac{a}{2}[10{\\overline{{1}}}]$",
|
||
"answer": "（2）不能。能量条件： $\\sum b_{\\mathbb{M}}^{2}=\\sum b_{E}^{2}=a^{2}$ ，两边能量相等。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "判断下列位错反应能否进行。 (3) $\\frac{a}{3}[112] + \\frac{a}{2}[111] \\rightarrow \\frac{a}{6}[11\\overline{{{1}}}]$",
|
||
"answer": "（3）不能。几何条件： $\\sum b_{\\mathbb{H}}=\\frac{a}{b}[557],\\sum b_{\\mathbb{H}}=\\frac{a}{b}[11\\overline{{1}}]$ ,不能满足。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "判断下列位错反应能否进行。 (4) $a[100] \\rightarrow \\frac{a}{2}[111] + \\frac{a}{2}[1\\overline{{{11}}}]_{\\circ}$",
|
||
"answer": "（4）不能。能量条件： $\\sum b_{\\mathbb{H}}^{2}=a^{2}<\\sum b_{\\mathbb{H}}^{2}={\\frac{3}{2}}a^{2}$ ,即反应后能量升高"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 955/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "若面心立方晶体中有 $\pmb{b}=\frac{\alpha}{2}[\overline{{1}}01]$ 的单位位错及 $b=\frac{a}{6}[12\overline{{{1}}}]$ 的不全位错,此二位错相遇产生位错反应。此反应能否进行？为什么？",
|
||
"answer": "能够进行。因为既满足几何条件： $\sum b_{\mathbb{H}}=\sum b_{\mathbb{E}}={\frac{\alpha}{3}}[{\overline{{1}}}11]$ ，又满足能量条件 $\sum b_{\mathbb{M}}^{2}=\frac{2}{3}a^{2}>\sum b_{\mathbb{E}}^{2}=\frac{1}{3}a^{2}.$"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "若面心立方晶体中有 $\pmb{b}=\frac{\alpha}{2}[\overline{{1}}01]$ 的单位位错及 $b=\frac{a}{6}[12\overline{{{1}}}]$ 的不全位错,此二位错相遇产生位错反应。写出合成位错的柏氏矢量，并说明合成位错的类型",
|
||
"answer": "$\pmb{b}_{\hat{\mathbf{s}}}=\frac{a}{3}[\bar{1}11]$ ;该位错为弗兰克不全位错"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 956/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "若已知某晶体中位错密度 ρ=10^6~10^7 cm/cm^3，由实验测得F-R位错源的平均长度为 10^-4 cm，求位错网络中F-R位错源的数目。",
|
||
"answer": "假设晶体中位错线互相缠结、互相钉扎，则可能存在的位错源数目 n= ρ/L=10^10~10^11 个 /cm^3"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "计算具有F-R位错源平均长度为 10^-4 cm的镍晶体发生滑移时所需要的切应力。已知Ni的G=7.9×10^10 Pa, a=0.350 nm",
|
||
"answer": "τ_Ni=1.95×10^7 Pa"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 957/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "已知柏氏矢量 b=0.25 nm，如果对称倾侧晶界的取向差 θ=1°，求晶界上位错之间的距离。",
|
||
"answer": "当 θ=1°,D=14 nm"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "已知柏氏矢量 b=0.25 nm，如果对称倾侧晶界的取向差 θ=10°，求晶界上位错之间的距离。",
|
||
"answer": "当 θ=10°,D=1.4 nm"
|
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},
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||
{
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"question": "从计算结果可得到什么结论？",
|
||
"answer": "当 θ=10° 时，位错之间仅有 5~6 个原子间距，此时位错密度太大，说明当 θ 角较大时，该模型已不适用"
|
||
}
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||
]
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处理第 958/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 959/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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||
"question": "空间点阵与晶体点阵有何区别？",
|
||
"answer": "晶体点阵也称晶体结构，是指原子的具体排列；而空间点阵则是忽略了原子的体积，而把它们抽象为纯几何点。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "金属的3种常见晶体结构中，不能作为一种空间点阵的是哪种结构？",
|
||
"answer": "密排六方结构"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "原子半径与晶体结构有关。当晶体结构的配位数降低时原子半径如何变化？",
|
||
"answer": "原子半径发生收缩。这是因为原子要尽量保持自己所占的体积不变或少变[原子所占体积 $V_{A}=$ 原子的体积 （）+间隙体积]，当晶体结构的配位数减小时，即发生间隙体积的增加，若要维持上述方程的平衡，则原子半径必然发生收缩。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "在晶体中插人柱状半原子面时能否形成位错环？",
|
||
"answer": "不能。因为位错环是通过环内晶体发生滑移、环外晶体不滑移才能形成。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "计算位错运动受力的表达式为 $f=\tau b$ ，其中 $\tau$ 是指什么？",
|
||
"answer": "外力在滑移面的滑移方向上的分切应力。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "位错受力后运动方向处处垂直于位错线，在运动过程中是可变的，晶体作相对滑动的方向应是什么方向？",
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||
"answer": "始终是柏氏矢量方向。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "位错线上的割阶一般如何形成？",
|
||
"answer": "位错的交割。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "界面能最低的界面是什么界面？",
|
||
"answer": "共格界面。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "“小角度晶界都是由刃型位错排成墙而构成的”这种说法对吗？",
|
||
"answer": "否。扭转晶界就由交叉的同号螺型位错构成"
|
||
}
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]
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||
```
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处理第 960/1735 条数据...
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||
[
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||
{
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||
"question": "有序合金的原子排列有何特点？",
|
||
"answer": "有序固熔体，其中各组元原子分别占据各自的布拉菲点阵一称为分点阵，整个固熔体就是由各组元的分点阵组成的复杂点阵，也叫超点阵或超结构。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "这种排列和结合键有什么关系？",
|
||
"answer": "这种排列和原子之间的结合能（键）有关。结合能愈大，原子愈不容易结合。如果异类原子间结合能小于同类原子间结合能，即 E_{A B}<(E_{A A}+E_{B B})/2 则熔质原子呈部分有序或完全有序排列。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "为什么许多有序合金在高温下变成无序？",
|
||
"answer": "有序化的推动力是混合能参量(=AB一 (ε^{m}=ε_{A B}-1/2(E_{A A}+E_{B B}))ε^{m}<0, 而有序化的阻力则是组态熵；升温使后者对于自由能的贡献 (-T S) ）增加，达到某个临界温度以后，则紊乱无序的固熔体更为稳定，有序固熔体消失，而变成无序固熔体。"
|
||
}
|
||
]
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处理第 961/1735 条数据...
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||
```json
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[
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{
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||
"question": "已知Cd，Zn，Sn，Sb等元素在Ag中的固熔度（摩尔分数）极限分别为x_Cd=42.5×10^-2，x_Zn=20×10^-2，x_Sn=12×10^-2，x_Sb=7×10^-2，它们的原子直径分别为0.3042nm，0.314nm，0.316nm，0.3228nm，Ag为0.2883nm。试分析其固熔度（摩尔分数）极限差别的原因",
|
||
"answer": "在原子尺寸因素相近的情况下，上述元素在Ag中的固熔度（摩尔分数）受原子价因素的影响，即价电子浓度e/a是决定固熔度（摩尔分数）的一个重要因素。它们的原子价分别为2，3，4，5价，Ag为1价。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "计算Cd，Zn，Sn，Sb在固熔度（摩尔分数）极限时的电子浓度",
|
||
"answer": "上述元素在固熔度（摩尔分数）极限时的电子浓度分别为1.43，1.42，1.39，1.31。"
|
||
}
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]
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```
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处理第 962/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "试分析 H 在 α-Fe 和 γ-Fe 中形成固熔体的类型、存在位置和固熔度（摩尔分数）。各元素的原子半径如下：H: 0.046 nm, α-Fe: 0.124 nm, γ-Fe: 0.126 nm",
|
||
"answer": "H 在 α-Fe 中形成间隙固熔体，存在位置多在 α-Fe 的八面体间隙中心。固熔度（摩尔分数）很小，且随温度下降时迅速降低。在 γ-Fe 中，H 的固熔度较大一些，处在八面体间隙的中心。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试分析 N 在 α-Fe 和 γ-Fe 中形成固熔体的类型、存在位置和固熔度（摩尔分数）。各元素的原子半径如下：N: 0.071 nm, α-Fe: 0.124 nm, γ-Fe: 0.126 nm",
|
||
"answer": "N 在 α-Fe 中形成间隙固熔体，存在位置多在 α-Fe 的八面体间隙中心。固熔度（摩尔分数）在 590°C 时达到最大值，约为 0.1×10^-2，在室温时降至 0.001×10^-2。在 γ-Fe 中，N 的固熔度较大一些，最大固熔度（质量分数）约为 2.8×10^-2，处在八面体间隙的中心。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试分析 C 在 α-Fe 和 γ-Fe 中形成固熔体的类型、存在位置和固熔度（摩尔分数）。各元素的原子半径如下：C: 0.077 nm, α-Fe: 0.124 nm, γ-Fe: 0.126 nm",
|
||
"answer": "C 在 α-Fe 中形成间隙固熔体，存在位置多在 α-Fe 的八面体间隙中心。固熔度（摩尔分数）在 727°C 时达最大值，仅为 0.0218×10^-2，在室温时降至 0.006×10^-2。在 γ-Fe 中，C 的固熔度较大一些，最大固熔度（质量分数）为 2.11×10^-2，处在八面体间隙的中心。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试分析 B 在 α-Fe 和 γ-Fe 中形成固熔体的类型、存在位置和固熔度（摩尔分数）。各元素的原子半径如下：B: 0.091 nm, α-Fe: 0.124 nm, γ-Fe: 0.126 nm",
|
||
"answer": "B 在 α-Fe 中形成间隙固熔体，由于尺寸较大，熔人间隙更为困难，有时部分 B 原子以置换方式熔人。在 γ-Fe 中，B 的固熔度较大一些，处在八面体间隙的中心。"
|
||
}
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||
]
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```
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处理第 963/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 964/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 965/1735 条数据...
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[
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{
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||
"question": "碳在 γ-Fe 中的最大固熔度（摩尔分数）为 x_C=8.9×10^-2，已知C原子位于八面体间隙，试计算八面体间隙被C原子占据的百分数",
|
||
"answer": "碳原子占据 10.2% 的八面体间隙位置"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "氮在 γ-Fe 中的最大固熔度（摩尔分数）为 x_N=10.3×10^-2，已知N原子位于八面体间隙，试计算八面体间隙被N原子占据的百分数",
|
||
"answer": "氮原子占据 12.5% 的八面体间隙位置"
|
||
}
|
||
]
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处理第 966/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 967/1735 条数据...
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[
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||
{
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||
"question": "计算在NaCl内，钠离子的中心与最近邻的正离子的距离（设 Na+ 和 Cl− 的半径分别为0.097nm 和 0.181nm）。",
|
||
"answer": "0.393nm"
|
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},
|
||
{
|
||
"question": "计算在NaCl内，钠离子的中心与最近邻的离子的距离（设 Na+ 和 Cl− 的半径分别为0.097nm 和 0.181nm）。",
|
||
"answer": "0.278nm"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "计算在NaCl内，钠离子的中心与次邻近的 Cl− 离子的距离（设 Na+ 和 Cl− 的半径分别为0.097nm 和 0.181nm）。",
|
||
"answer": "0.482nm"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "计算在NaCl内，钠离子的中心与第三邻近的 Cl− 离子的距离（设 Na+ 和 Cl− 的半径分别为0.097nm 和 0.181nm）。",
|
||
"answer": "0.622nm"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "计算在NaCl内，钠离子的中心与最邻近的相同位置的距离（设 Na+ 和 Cl− 的半径分别为0.097nm 和 0.181nm）。",
|
||
"answer": "0.393nm"
|
||
}
|
||
]
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处理第 968/1735 条数据...
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||
```json
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[
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||
{
|
||
"question": "某固熔体中含有氧化镁为 $x_{\\mathrm{MgO}}=30/10^{-2}$ $x_{\\mathrm{LiF}}=70/10^{-2}$ （1）试问 $\\operatorname{Li}^{+}$ ， $\\mathrm{Mg}^{2+}$ $\\mathrm{F}^{-}$ ， $\\mathrm{O}^{2-}$ 之质量分数为多少？",
|
||
"answer": "${w_{\\mathrm{Li^{+}}}=16/10^{-2}}$ $/10^{-2},\\quad w_{\\mathrm{{Mg}^{2+}}}=24/10^{-2},\\quad w_{\\mathrm{{F}^{-}}}=44/10^{-2},\\quad w_{0^{2-}}=16/10^{-2}$"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "某固熔体中含有氧化镁为 $x_{\\mathrm{MgO}}=30/10^{-2}$ $x_{\\mathrm{LiF}}=70/10^{-2}$ （2）假设 $\\mathrm{MgO}$ 的密度为 $3.6\\mathrm{~g/cm}^{3},$ LiF 的密度为 $2.6\\mathrm{~g~}/\\mathrm{cm}^{3}$ ，那么该固熔体的密度为多少？",
|
||
"answer": "该固熔体的密度 $\\rho=2.9~\\mathrm{g/cm^{3}}$ 。"
|
||
}
|
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]
|
||
```
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处理第 969/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 970/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 971/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 972/1735 条数据...
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```json
|
||
[
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||
{
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||
"question": "一普通聚合物具有 C2H2Cl2 做为单体，其平均分子质量为60000u（取其各元素相对原子质量为 Ar(C)=12, Ar(H)=1, Ar(Cl)=35.5），求其单体的质量。",
|
||
"answer": "单体质量为 12×2+1×2+35.5×2=97u/mol"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "一普通聚合物具有 C2H2Cl2 做为单体，其平均分子质量为60000u（取其各元素相对原子质量为 Ar(C)=12, Ar(H)=1, Ar(Cl)=35.5），其聚合度为多少？",
|
||
"answer": "聚合度为 n=60000/97=620"
|
||
}
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]
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```
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处理第 973/1735 条数据...
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||
```json
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||
[
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||
{
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||
"question": "聚氯乙烯 $\\mathrm{ecc}{\\mathrm{C}}_{2}\\mathrm{H}_{3}\\mathrm{Cl}\\partial_{n}$ 被溶在有机溶剂中，设其C-C键长为 $0.154\\mathrm{~n}\\mathrm{m}$ ，且链中键的数目 $x=2n$。分子质量为 $28500~\\mathrm{g}$ 的分子，其均方根的长度为多少？",
|
||
"answer": "均方根据长度 $4,65\\mathrm{nm}$"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "聚氯乙烯 $\\mathrm{ecc}{\\mathrm{C}}_{2}\\mathrm{H}_{3}\\mathrm{Cl}\\partial_{n}$ 被溶在有机溶剂中，设其C-C键长为 $0.154\\mathrm{~n}\\mathrm{m}$ ，且链中键的数目 $x=2n$。如果均方根长度只有（1）中的一半，则分子质量为多少？",
|
||
"answer": "分子质量 $M{=}7125\\mathrm{~g}$"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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||
处理第 974/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 975/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 976/1735 条数据...
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[
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{
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||
"question": "试述硅酸盐结构的基本特点",
|
||
"answer": "硅酸盐结构的基本特点：
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||
（1）硅酸盐的基本结构单元是[ $\mathrm{{\dot{SiO}_{4}}}$ 四面体，硅原子位于氧原子四面体的间隙中。硅-氧之间的结合键不仅是纯离子键，还有相当的共价键成分。
|
||
|
||
（2）每一个氧最多只能被两个 $\mathrm{SiO_{4}}$ ］四面体所共有。(3) $\mathrm{{\dot{SiO}_{4}}}$ 四面体可以是互相孤立地在结构中存在，也可以通过共顶点互相连接。（4）Si一O一Si的结合键形成一折线。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试述硅酸盐结构的类型",
|
||
"answer": "硅酸盐分成下列几类：（1）含有有限硅氧团的硅酸盐；（2）链状硅酸盐；（3）层状硅酸盐；（4）骨架状硅酸盐。"
|
||
}
|
||
]
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||
API调用错误: Invalid control character at: line 4 column 33 (char 76)
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处理第 977/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 978/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 979/1735 条数据...
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||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "试述结晶相变的热力学条件",
|
||
"answer": "分析结晶相变时系统自由能的变化可知，结晶的热力学条件为 ΔG<0 ；由单位体积自由能的变化 ΔGB=-LmΔT/Tm -LT 可知,只有 △T>0,才有 △Gg<0。即只有过冷,才能使△G<0。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试述结晶相变的动力学条件",
|
||
"answer": "动力学条件为液-固界面前沿液体的温度 Ti<Tm （熔点），即存在动态过冷。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试述结晶相变的能量条件",
|
||
"answer": "由临界晶核形成功 oS 可知,当形成一个临界晶核时，还有1/3的表面能必须由液体中的能量起伏来提供。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试述结晶相变的结构条件",
|
||
"answer": "液体中存在的结构起伏，是结晶时产生晶核的基础。因此，结构起伏是结晶过程必须具备的结构条件。"
|
||
}
|
||
]
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||
```
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处理第 980/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 981/1735 条数据...
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||
```json
|
||
[
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||
{
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||
"question": "已知 $\\mathrm{Cu}$ 的熔点 $t_{\\mathrm{m}}=1083^{\\circ}\\mathrm{C}$ ，熔化潜热 $L_{{\\mathrm{{m}}}}=1.88\\times10^{3}~{\\mathrm{J}}/{\\mathrm{cm}}^{3}$ ，比表面能 $\\sigma=$ $1.44\\times10^{5}~\\mathrm{J/cm}^{2}$ 。试计算Cu在 $853^{\\circ}\\mathrm{C}$ 均匀形核时的临界晶核半径。",
|
||
"answer": "$r_{\\mathrm{k}}=9.03\\times10^{-10}\\mathrm{~m~}$"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "已知 $\\mathrm{Cu}$ 的熔点 $t_{\\mathrm{m}}=1083^{\\circ}\\mathrm{C}$ ，熔化潜热 $L_{{\\mathrm{{m}}}}=1.88\\times10^{3}~{\\mathrm{J}}/{\\mathrm{cm}}^{3}$ ，比表面能 $\\sigma=$ $1.44\\times10^{5}~\\mathrm{J/cm}^{2}$ 。已知Cu相对原子质量为63.5，密度为 $8.9~\\mathrm{g}/\\mathrm{cm}^{3}$ ，求临界晶核中的原子数。",
|
||
"answer": "$n\\approx261$ 个"
|
||
}
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]
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||
```
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处理第 982/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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||
处理第 983/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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||
处理第 984/1735 条数据...
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||
```json
|
||
[
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||
{
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||
"question": "已知完全结晶的聚乙烯（PE）其密度为 1.01 g/cm³，低密度聚乙烯（LDPE）为 0.92 g/cm³。试计算在LDPE中“自由空间”的大小",
|
||
"answer": "LDPE的自由空间为 (1 cm³ / 0.92 g) - (1 cm³ / 1.01 g) = 0.097 cm³/g"
|
||
},
|
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{
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||
"question": "已知完全结晶的聚乙烯（PE）其密度为 1.01 g/cm³，高密度聚乙烯（HDPE）为 0.96 g/cm³。试计算在HDPE中“自由空间”的大小",
|
||
"answer": "HDPE的自由空间为 (1 cm³ / 0.96 g) - (1 cm³ / 1.01 g) = 0.052 cm³/g"
|
||
}
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]
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```
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处理第 985/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 986/1735 条数据...
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||
```json
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||
[
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{
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||
"question": "什么是过冷度？",
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||
"answer": "实际结晶温度与理论结晶温度之间的温度差，称为过冷度 (ΔT=Tm−Tn) 。它是相变热力学条件所要求的，只有 ΔT>0 时，才能造成固相的自由能低于液相自由能的条件，液、固相间的自由能差便是结晶的驱动力。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "什么是临界过冷度？",
|
||
"answer": "过冷液体中，能够形成等于临界晶核半径的晶胚时的过冷度，称为临界过冷度 (ΔT∗) 。显然，当实际过冷度 ΔT<ΔT∗ 时，过冷液体中最大的晶胚尺寸也小于临界晶核半径，故难于成核；只有当 ΔT>ΔT∗ 时，才能均匀形核。所以，临界过冷度是形核时所要求的。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "什么是动态过冷度？",
|
||
"answer": "晶核长大时，要求液-固界面前沿液体中有一定的过冷，才能满足 (dN/dt)F>(dN/dt)M 这种过冷称为动态过冷度 (ΔTl=Tm−Ti) ，它是晶体长大的必要条件。"
|
||
}
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]
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```
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处理第 987/1735 条数据...
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||
[
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||
{
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||
"question": "什么叫临界晶核？",
|
||
"answer": "根据自由能与晶胚半径的变化关系，可以知道半径 r<r_k的晶胚不能成核； r>r_k的晶胚才有可能成核；而 r=r_k的晶胚既可能消失，也可能稳定长大。因此，半径为 r_k的晶胚称为临界晶核。其物理意义是,过冷液体中涌现出来的短程有序的原子团,当其尺寸 r≥r_k时，这样的原子团便可成为晶核而长大。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "临界晶核的物理意义是什么？",
|
||
"answer": "临界晶核的物理意义是,过冷液体中涌现出来的短程有序的原子团,当其尺寸 r≥r_k时，这样的原子团便可成为晶核而长大。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "临界晶核半径与过冷度的定量关系如何？",
|
||
"answer": "临界晶核半径 r_k，其大小与过冷度有关，则有 r_k=(2σT_m)/(L_m)×1/ΔT"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 988/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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||
处理第 989/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
{
|
||
"question": "试分析单晶体形成的基本条件",
|
||
"answer": "形成单晶体的基本条件是使液体金属结晶时只产生一个核心(或只有一个核心能够长大）并长大成单晶体"
|
||
}
|
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```
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处理第 990/1735 条数据...
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||
```json
|
||
[
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||
{
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||
"question": "指出下列概念的错误之处，并更正。所谓过冷度，是指结晶时,在冷却曲线上出现平台的温度与熔点之差；而动态过冷度是指结晶过程中，实际液相的温度与熔点之差。",
|
||
"answer": "在冷却曲线上出现的实际结晶温度与熔点之差。液-固界面前沿液体中的温度与熔点之差。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出下列概念的错误之处，并更正。金属结晶时，原子从液相无序排列到固相有序排列,使体系熵值减小,因此是一个自发过程。",
|
||
"answer": "使体系自由能减小。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出下列概念的错误之处，并更正。在任何温度下，液态金属中出现的最大结构起伏都是晶胚。",
|
||
"answer": "在过冷液体中，液态金属中出现的。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出下列概念的错误之处，并更正。在任何温度下，液相中出现的最大结构起伏都是晶核。",
|
||
"answer": "在一定过冷度 (>ΔT*) 下。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出下列概念的错误之处，并更正。所谓临界晶核，就是体系自由能的减少完全补偿表面自由能的增加时的晶胚大小。",
|
||
"answer": "就是体系自由能的减少能够补偿2/3表面自由能。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出下列概念的错误之处，并更正。在液态金属中，凡是涌现出小于临界晶核半径的晶胚都不能成核，但是只要有足够的能量起伏提供形核功，还是可以成核的。",
|
||
"answer": "不能成核，即便是有足够的能量起伏提供，还是不能成核。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出下列概念的错误之处，并更正。测定某纯金属铸件结晶时的最大过冷度,其实测值与用公式 ΔT=0.2Tm 计算值基本一致。",
|
||
"answer": "测定某纯金属均匀形核时的有效过冷度。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出下列概念的错误之处，并更正。某些铸件结晶时，由于冷速较快，均匀形核率 N1 提高，非均匀形核率 N2 也提高，故总的形核率为 N=N1+N2。",
|
||
"answer": "那么总的形核率 N=N2。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出下列概念的错误之处，并更正。若在过冷液体中，外加10000颗形核剂，则结晶后就可以形成10000颗晶粒。",
|
||
"answer": "则结晶后就可以形成数万颗晶粒。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出下列概念的错误之处，并更正。从非均匀形核功的计算公式A非=Ag(2-3cosg+cos） 中可以看出,当润湿角θ=0° 时，非均匀形核的形核功最大。",
|
||
"answer": "非均匀形核的形核功最小。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出下列概念的错误之处，并更正。为了生产一批厚薄悬殊的砂型铸件，且要求均匀的晶粒度，则只要在工艺上采取加形核剂就可以满足。",
|
||
"answer": "则只要在工艺上采取对厚处加快冷却（如加冷铁）就可以满足。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出下列概念的错误之处，并更正。非均匀形核总是比均匀形核容易，因为前者是以外加质点为结晶核心，不像后者那样形成界面，而引起自由能的增加。",
|
||
"answer": "因为前者是以外加质点为基底，形核功小。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出下列概念的错误之处，并更正。在研究某金属细化晶粒工艺时，主要寻找那些熔点低、且与该金属晶格常数相近的形核剂，其形核的催化效能最高。",
|
||
"answer": "主要寻找那些熔点高，且。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出下列概念的错误之处，并更正。纯金属生长时，无论液-固界面呈粗糙型或光滑型，其液相原子都是一个一个地沿着固相面的垂直方向连接上去。",
|
||
"answer": "若液-固界面呈粗糙型，则其液相原子。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出下列概念的错误之处，并更正。无论温度分布如何，常用纯金属生长都是呈树枝状界面。",
|
||
"answer": "只有在负温度梯度条件下，常用纯金属。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出下列概念的错误之处，并更正。氯化铵饱和水溶液与纯金属结晶终了时的组织形态一样，前者呈树枝晶，后者也呈树枝晶。",
|
||
"answer": "结晶终了时的组织形态不同，前者呈树枝晶(枝间是水），后者呈一个个(块状)晶粒。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出下列概念的错误之处，并更正。人们是无法观察到极纯金属的树枝状生长过程，所以关于树枝状的生长形态仅仅是一种推理。",
|
||
"answer": "生长过程，但可以通过实验方法，如把正在结晶的金属剩余液体倒掉，或者整体淬火等进行观察，所以关于树枝状生长形态不是一种推理。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出下列概念的错误之处，并更正。液态纯金属中加人形核剂，其生长形态总是呈树枝状。",
|
||
"answer": "其生长形态不会发生改变。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出下列概念的错误之处，并更正。纯金属结晶时若呈垂直方式生长，其界面时而光滑，时而粗糙，交替生长。",
|
||
"answer": "其界面是粗糙型的。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出下列概念的错误之处，并更正。从宏观上观察，若液-固界面是平直的称为光滑界面结构，若是呈金属锯齿形的称为粗糙界面结构。",
|
||
"answer": "平直的称为粗糙界面结构。锯齿形的称为平滑界面结构。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出下列概念的错误之处，并更正。纯金属结晶以树枝状形态生长，或以平面状形态生长，与该金属的熔化熵无关。",
|
||
"answer": "因还与液-固界面的结构有关 (α=ξΔSm/k)，即与该金属的熔化熵有关。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出下列概念的错误之处，并更正。实际金属结晶时，形核率随着过冷度的增加而增加，超过某一极大值后，出现相反的变化。",
|
||
"answer": "增加，但因金属的过冷能力小，故不会超过某一极大值。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出下列概念的错误之处，并更正。金属结晶时，晶体长大所需要的动态过冷度有时还比形核所需要的临界过冷度大。",
|
||
"answer": "动态过冷度比形核所需要的临界过冷度小。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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处理第 991/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 992/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 993/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 994/1735 条数据...
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```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "计算含碳 w_c=0.04 的铁碳合金按亚稳态冷却到室温后，组织中的珠光体的相对量",
|
||
"answer": "组织中，P相对量为 10.6%"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "计算含碳 w_c=0.04 的铁碳合金按亚稳态冷却到室温后，组织中的二次渗碳体的相对量",
|
||
"answer": "Fe_3C_II 相对量为 3.10%"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "计算含碳 w_c=0.04 的铁碳合金按亚稳态冷却到室温后，组织中的莱氏体的相对量",
|
||
"answer": "L_d' 相对量为 86.3%"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "计算组织组成物珠光体中渗碳体和铁素体的相对量",
|
||
"answer": "珠光体中,F 相对量为 9.38%，Fe_3C_## 相对量为 1.22%"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "计算莱氏体中二次渗碳体、共晶渗碳体与共析渗碳体的相对量",
|
||
"answer": "莱氏体中，Fe_3C_I 相对量为 10.15%，Fe_3C_3tan 相对量为41.21%，Fe:C共析相对量为3.9%"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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处理第 995/1735 条数据...
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||
```json
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||
[
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||
{
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||
"question": "根据显微组织分析，一灰口铁内石墨的体积占 12%，铁素体的体积占 88%，试求 ωC 为多少(已知石墨的密度 ρG=2.2 g/cm³，铁素体的密度 ρα=7.8 g/cm³)",
|
||
"answer": "ωC=0.037"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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||
处理第 996/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 997/1735 条数据...
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||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "当 800℃ 时，Fe-0.002C 的钢内存在哪些相？",
|
||
"answer": "α 相，γ 相。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "当 800℃ 时，Fe-0.002C 的钢内这些相的成分是什么？",
|
||
"answer": "α:wC=0.0001，wFe=0.9999；γ:wC=0.0046，wFe=0.9954。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "当 800℃ 时，Fe-0.002C 的钢内各相所占的分率是多少？",
|
||
"answer": "nα=0.58，nγ=0.42。"
|
||
}
|
||
]
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||
```
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处理第 998/1735 条数据...
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||
```json
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||
[
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||
{
|
||
"question": "14. $550^{\circ}\\mathrm{C}$ 时有一铝铜合金的固熔体，其成分为 ${x_{\\mathrm{{cu}}}}=0.02$ 。此合金先被淬火，然后重新加热到 $100^{\\circ}\\mathrm{C}$ 以便析出 $\\uptheta$ 。此 $\\theta(\\mathrm{CuAl}_{2}$ ）相发展成许多很小的颗粒弥散分布于合金中，致使平均颗粒间距仅为 $5,0\\mathrm{~n}\\mathrm{m}$ 。请问 $1~\\mathrm{m}\\mathrm{m}^{3}$ 合金内大约形成多少个颗粒？",
|
||
"answer": "合金内大约形成 $8\\times10^{24}$ 个/ $\\mathrm{m}^{8}$ 颗粒"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "14. $550^{\\circ}\\mathrm{C}$ 时有一铝铜合金的固熔体，其成分为 ${x_{\\mathrm{{cu}}}}=0.02$ 。此合金先被淬火，然后重新加热到 $100^{\\circ}\\mathrm{C}$ 以便析出 $\\uptheta$ 。此 $\\theta(\\mathrm{CuAl}_{2}$ ）相发展成许多很小的颗粒弥散分布于合金中，致使平均颗粒间距仅为 $5,0\\mathrm{~n}\\mathrm{m}$ 。如果我们假设 $100^{\\circ}\\mathrm{C}$ 时 $\\upalpha$ 中的含 $\\mathrm{Cu}$ 量可认为是零，试推算每个0颗粒内有多少个铜原子（已知A1的原子半径为 $0.143\\mathrm{nm}$ 。",
|
||
"answer": "Cu原子数 $/\\theta$ 颗粒 $\\approx150$ 个Cu原子 $/\\theta$ 颗粒"
|
||
}
|
||
]
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||
```
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||
处理第 999/1735 条数据...
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||
```json
|
||
[
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||
{
|
||
"question": "如果有某 Cu-Ag 合金 (ω_Cu=0.075， ω_Ag=0.925)1000g ，请提出一种方案，可从该合金内提炼出 100g 的 Ag ，且其中的含 Cu 量 w_Cu<0.02 （假设液相线和固相线均为直线）。",
|
||
"answer": "依据 Cu-Ag 相图可知，将 1000g 这种合金加热至 900°C 以上时熔化，缓慢冷却至 850°C ,倒去液态部分,剩下的固体 α1 为 780g ，含 ω_Cu≈0.055。再加热（1）中的固体 (α1 ）至熔化，缓慢冷却至 900°C ，倒去液体后剩固体 α2 ,其重量为 390g 含 ω_Cu≈0.03。再加热 α2 至熔化，缓慢冷至 920°C ，倒掉液体，仅剩 α3 ，其质量为 260g ，含 ω_Cu≈0.02。再加热 α3 至熔化，缓慢冷却至 935°C ,倒掉液体，仅剩 α4 ,其质量有 180g ，其含 w_Cu≈ 0.013。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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||
处理第 1000/1735 条数据...
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It's a single issue.
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||
处理第 1001/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "一碳钢在平衡冷却条件下，所得显微组织中，含有 50% 的珠光体和 50% 的铁素体，问：此合金中含碳质量分数为多少？",
|
||
"answer": "x=w_C=0.385"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "一碳钢在平衡冷却条件下，所得显微组织中，含有 50% 的珠光体和 50% 的铁素体，问：若该合金加热到 730℃，在平衡条件下将获得什么组织？",
|
||
"answer": "其显微组织为 F+A"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "一碳钢在平衡冷却条件下，所得显微组织中，含有 50% 的珠光体和 50% 的铁素体，问：若加热到 850℃，又将得到什么组织？",
|
||
"answer": "全部奥氏体（A）组织"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1002/1735 条数据...
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||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "指出下列概念中错误之处，并更正。（1）固熔体晶粒内存在枝晶偏析，主轴与枝间成分不同，所以整个晶粒不是一个相。",
|
||
"answer": "（1）··所以整个晶粒是一个相。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出下列概念中错误之处，并更正。（2）尽管固熔体合金的结晶速度很快，但是在凝固的某一个瞬间，A，B组元在液相与固相内的化学位都是相等的。",
|
||
"answer": "（2）…·在相界上，A，B组元在液相与固相内的化学位都是相等的。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出下列概念中错误之处，并更正。（3）固熔体合金无论平衡或非平衡结晶过程中，液-固界面上液相成分沿着液相平均成分线变化；固相成分沿着固相平均成分线变化。",
|
||
"answer": "（3）……·液-固界面上液相成分沿着液相线变化；固相成分沿着固相线变化。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出下列概念中错误之处，并更正。（4）在共晶线上利用杠杆定律可以计算出共晶体的相对量。而共晶线属于三相区，所以杠杆定律不仅适用于两相区，也适用于三相区。",
|
||
"answer": "（4）·但是杠杆定律仅适用于两相区，所以共晶体的相对量实际上是在两相区中计算出来的。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出下列概念中错误之处，并更正。（5）固熔体合金棒顺序结晶过程中，液-固界面推进速度越快，则棒中宏观偏析越严重。",
|
||
"answer": "（5）···则棒中宏观偏析越小。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出下列概念中错误之处，并更正。（6）将固熔体合金棒反复多次“熔化一凝固”，并采用定向快速凝固的方法，可以有效地提纯金属。",
|
||
"answer": "（6）···反复多次进行区域熔炼，并采用定向缓慢凝固的方法"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出下列概念中错误之处，并更正。（7）从产生成分过冷的条件< <m1-K。可知，合金中熔质浓度越高，成分过冷区域小，越易形成胞状组织。",
|
||
"answer": "（7）·…·成分过冷倾向越大，越易形成树枝状组织。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出下列概念中错误之处，并更正。（8）厚薄不均匀的 $\\mathrm{Ni\\mathrm{~-~}C u}$ 合金铸件，结晶后薄处易形成树枝状组织，而厚处易形成胞状组织。",
|
||
"answer": "（8）………·结晶后薄处易形成胞状组织，而厚处易形成树枝状组织。。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出下列概念中错误之处，并更正。（9）不平衡结晶条件下，靠近共晶线端点内侧的合金比外侧的合金易于形成离异共晶组织。",
|
||
"answer": "（9）···靠近共晶线端点外侧的合金比内侧的合金·"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出下列概念中错误之处，并更正。（10）具有包晶转变的合金,室温时的相组成物为α十β,其中β相均是包晶转变产物。",
|
||
"answer": "（10）.·其中β相应包括包晶反应的产物、匀晶转变形成的及次生的β相。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出下列概念中错误之处，并更正。（11）用循环水冷却金属模，有利于获得柱状晶区，以提高铸件的致密性。",
|
||
"answer": "（11）······不利于获得柱状晶区···"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出下列概念中错误之处，并更正。（12）铁素体与奥氏体的根本区别在于固熔度不同，前者小而后者大。",
|
||
"answer": "（12）……根本区别在于晶体结构不同，前者为bcc而后者为fc。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出下列概念中错误之处，并更正。（13） $727^{\\circ}\\mathrm{C}$ 是铁素体与奥氏体的同素异构转变温度。",
|
||
"answer": "（13）GS线所处的温度是铁素体与奥氏体的··"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出下列概念中错误之处，并更正。（14）在 $\\mathrm{Fe}-\\mathrm{Fe}_{3}\\mathrm{C}$ 系合金中，只有过共析钢的平衡结晶组织中才有二次渗碳体存在。",
|
||
"answer": "（14）……只有当含碳质量分数 $0.0077<w_{\\mathrm{c}}<0.043$ 的铁碳合金平衡结晶"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出下列概念中错误之处，并更正。（15）凡是碳钢的平衡结晶过程都具有共析转变，而没有共晶转变；相反，对于铸铁则只有共晶转变而没有共析转变。",
|
||
"answer": "（15）··相反，对于铸铁则既有共晶转变，也有共析转变。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出下列概念中错误之处，并更正。（16）无论何种成分的碳钢，随着碳含量的增加，组织中铁素体相对量减少，而珠光体相对量增加。",
|
||
"answer": "（16）对于亚共析成分的碳钢，··"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出下列概念中错误之处，并更正。（17）含碳 ${w_{\\mathrm{{C}}}}=0.043$ 的共晶白口铁的显微组织中,白色基体为 $\\mathrm{Fe}_{3}\\mathrm{C},$ 其中包括 $\\mathrm{Fe}_{3}\\mathrm{C}_{\\mathrm{I}}$ ，$\\mathrm{Fe}_{3}\\mathrm{C}_{\\mathbb{I}}$ ， $\\mathrm{Fe}_{3}\\mathrm{C}_{\\mathbb{I}}$ ， $\\mathrm{Fe}_{3}\\mathrm{C}_{\\#\\#}$ ， $\\mathrm{Fe}_{3}\\mathrm{C}_{3\\ensuremath{\\tan}}$ 等。",
|
||
"answer": "（17）….其中包括FeC及FeC共品。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出下列概念中错误之处，并更正。（18）观察共析钢的显微组织，发现图中显示渗碳体片层密集程度不同。凡是片层密集处则碳含量偏多，而疏稀处则碳含量偏少。",
|
||
"answer": "（18）·但是片层密集处的平均含碳质量分数与疏稀处的平均含碳质量分数相同。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出下列概念中错误之处，并更正。（19）厚薄不均匀的铸件，往往厚处易白口化。因此，对于这种铸件必须多加碳、少加硅。",
|
||
"answer": "（19）…往往薄处易白口化。··必须多加碳，多加硅。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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||
处理第 1003/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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||
处理第 1004/1735 条数据...
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||
[
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||
{
|
||
"question": "三元相图的垂直截面与二元相图有何不同？",
|
||
"answer": "两者最本质的区别是，二元相图是二元系相平衡的图解，它直接反应二元系的相平衡关系而三元相图的垂直截面只是特定截面与三元相图的交截图，它一般不反映三元系的相平衡关系。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "为什么二元相图中可应用杠杆定律而三元相图的垂直截面中却不能？",
|
||
"answer": "二元相图中可用杠杆定律计算二元系相平衡反应的各相相对量，而三元相图的垂直截面一般不反映三元系的相平衡关系，因此不能用杠杆定律。但如果垂直截面正好通过纯组元-稳定化合物或稳定化合物-稳定化合物成分点的连线（如 SiO2-Al2O3 相图是Si-A1-O相图的一个垂直截面），在这种垂直截面图上，稳定化合物相当于一个组元存在，垂直截面图反映三元系中的相平衡关系。在图上可以用杠杆定律计算相平衡转变时的各相相对量。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1005/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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||
处理第 1006/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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||
处理第 1007/1735 条数据...
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||
```json
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||
[
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||
{
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||
"question": "若将钢在 870℃ 下渗碳，欲获得与 927℃ 渗碳 10h 相同的渗层厚度需多少时间（忽略 927℃ 和 870℃ 下碳的溶解度差异）？",
|
||
"answer": "需 19.8h。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "若在 927℃ 和 870℃ 下都渗碳 10h，渗碳层厚度相差多少？",
|
||
"answer": "δ927τ/δ870τ=1.41。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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||
处理第 1008/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 1009/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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||
处理第 1010/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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||
处理第 1011/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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||
处理第 1012/1735 条数据...
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||
```json
|
||
[
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||
{
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||
"question": "间隙扩散计算公式为 $D{=}\\alpha^{2}P T$ ， $\\alpha$ 为相邻平行晶面的距离， $P$ 为给定方向的跳动几率，$\\varGamma$ 为原子跳动频率。计算间隙原子在面心立方晶体和体心立方晶体的八面体间隙之间跳动的晶面间距与跳动几率",
|
||
"answer": "fc $\\mathsf{c}_{:}\\alpha=\\frac{a}{\\sqrt{2}},P=\\frac{1}{6};\\mathsf{b c c}_{:}\\alpha=\\frac{a}{2},P=\\frac{1}{6}$"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "间隙扩散计算公式为 $D{=}\\alpha^{2}P T$ ， $\\alpha$ 为相邻平行晶面的距离， $P$ 为给定方向的跳动几率，$\\varGamma$ 为原子跳动频率。给出扩散系数计算公式（用晶格常数表示）",
|
||
"answer": "$D_{\\mathrm{{fc}}}={\\frac{\\alpha^{2}{\\cal{T}}}{24}},D_{\\mathrm{{bcc}}}={\\frac{\\alpha^{2}{\\cal{T}}}{12}}$"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "间隙扩散计算公式为 $D{=}\\alpha^{2}P T$ ， $\\alpha$ 为相邻平行晶面的距离， $P$ 为给定方向的跳动几率，$\\varGamma$ 为原子跳动频率。固熔的碳原子在 $925^{\\circ}\\mathrm{C}$ 下 $r=1.7\\times10^{28}~\\mathrm{s}^{-1}$ ， $20^{\\circ}\\mathrm{C}$ 下 ${\\Gamma=2.1\\times10^{9}\\mathrm{s}^{-1}}$ ,讨论温度对扩散系数的影响",
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"answer": "$D_{925\\mathbb{C}}/D_{20\\mathbb{C}}=8.1\\times10^{17}$"
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}
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]
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```
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处理第 1013/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "为什么钢铁零件渗碳温度一般要选择 γ 相区中进行？",
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||
"answer": "因α-Fe中的最大碳熔解度（质量分数）只有 0.0218% ，对于含碳质量分数大于0.0218% 的钢铁，在渗碳时零件中的碳浓度梯度为零，渗碳无法进行，即使是纯铁，在 α 相区渗碳时铁中浓度梯度很小，在表面也不能获得高含碳层；另外，由于温度低，扩散系数也很小，渗碳过程极慢，没有实际意义。 γ-Fe 中的碳熔解度高，渗碳时在表层可获得较高的碳浓度梯度使渗碳顺利进行。"
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},
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{
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||
"question": "若不在 γ 相区进行渗碳会有什么结果？",
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||
"answer": "因α-Fe中的最大碳熔解度（质量分数）只有 0.0218% ，对于含碳质量分数大于0.0218% 的钢铁，在渗碳时零件中的碳浓度梯度为零，渗碳无法进行，即使是纯铁，在 α 相区渗碳时铁中浓度梯度很小，在表面也不能获得高含碳层；另外，由于温度低，扩散系数也很小，渗碳过程极慢，没有实际意义。"
|
||
}
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]
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处理第 1014/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1015/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1016/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1017/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "指出以下概念中的错误：（1）如果固体中不存在扩散流，则说明原子没有扩散。",
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"answer": "固体中即使不存在宏观扩散流，但由于原子热振动的迁移跳跃，扩散仍然存在。纯物质中的自扩散即是一个典型例证。"
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||
},
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||
{
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||
"question": "指出以下概念中的错误：（2）因固体原子每次跳动方向是随机的，所以在任何情况下扩散通量为零。",
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||
"answer": "原子每次跳动方向是随机的。只有当系统处于热平衡状态，原子在任一跳动方向上的跳动几率才是相等的。此时虽存在原子的迁移（即扩散），但没有宏观扩散流。如果系统处于非平衡状态，系统中必然存在热力学势的梯度（具体可表示为浓度梯度、化学位梯度、应变能梯度等）。原子在热力学势减少的方向上的跳动几率将大于在热力学势增大方向上的跳动几率。于是就出现了宏观扩散流。"
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||
},
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{
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||
"question": "指出以下概念中的错误：（3）晶界上原子排列混乱，不存在空位，所以以空位机制扩散的原子在晶界处无法扩散。",
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||
"answer": "晶界上原子排列混乱，与非晶体相类似，其原子堆积密集程度远不及晶粒内部，因而对原子的约束能力较弱，晶界原子的能量及振动频率 ν 明显高于晶内原子。所以晶界处原子具有更高的迁移能力。晶界扩散系数也要明显高于晶内扩散系数。"
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},
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{
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||
"question": "指出以下概念中的错误：（4）间隙固熔体中熔质浓度越高，则熔质所占据的间隙越多，供扩散的空余间隙越少，即 $_z$ 值越小，导致扩散系数下降。",
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||
"answer": "事实上这种情况不可能出现。间隙固熔体的熔质原子固熔度十分有限。即使是达到过饱合状态，熔质原子数目要比晶体中的间隙总数要小几个数量级，因此，在间隙原子周围的间隙位置可看成都是空的。即对于给定晶体结构， 𝓏 为一个常数。"
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||
},
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{
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||
"question": "指出以下概念中的错误：（5）体心立方比面心立方晶体的配位数要小，故由 Pa²关系式可见，α-Fe中原子扩散系数要小于-Fe中的扩散系数。",
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||
"answer": "虽然体心立方晶体的配位数小，但其属于非密堆结构。与密堆结构的面心立方晶体相比较，公式中的相关系数 f 值相差不大（0.72和0.78)，但原子间距大，原子因约束力小而振动频率 ν 高，其作用远大于配位数的影响。而且原子迁移所要克服的阻力也小，具体表现为扩散激活能低，扩散常数较大，实际情况是在同一温度下，α-Fe有更高的自扩散系数，而且熔质原子在 α-Fe 中的扩散系数要比 γ-Fe 高。"
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}
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]
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```
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处理第 1018/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "对于预先经过退火的金属多晶体,其真应力-应变曲线中均匀塑性变形阶段，σ_T与ε_T的关系为 σ_T=Kε_T^n，式中，K为强度系数，n为应变硬化指数。若有 A,B 两种金属,其 K 值大致相等,而 n_A=0.5，n_B=0.2，哪种金属的硬化能力较高，为什么？",
|
||
"answer": "因为 σ_T=Kε_T^n，所以 dσ_T=n Kε_T^(n-1)dε_T，dσ_T/dε_T=n Kε_T^(n-1)。由上式可知，当 ε_T<1 时，若 0<n<1，则 n 较大者，dσ_T/dε_T 亦大，所以 A 金属的应变硬化能力高。"
|
||
},
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||
{
|
||
"question": "对于预先经过退火的金属多晶体,其真应力-应变曲线中均匀塑性变形阶段，σ_T与ε_T的关系为 σ_T=Kε_T^n，式中，K为强度系数，n为应变硬化指数。若有 A,B 两种金属,其 K 值大致相等,而 n_A=0.5，n_B=0.2，同样的塑性应变时，A和B哪个位错密度高？",
|
||
"answer": "由式 σ_T=Kε_T^n 可知，当 ε_T<1，0<n<1 时，在相同的 ε_T 下，若 K 值大致相等，则 n 越大，σ_T 越小，而 σ_T∝√ρ。所以，n 越大，ρ 越低。由于 n_A>n_B，故在同样的塑性应变时，B金属的位错密度高。"
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||
},
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{
|
||
"question": "对于预先经过退火的金属多晶体,其真应力-应变曲线中均匀塑性变形阶段，σ_T与ε_T的关系为 σ_T=Kε_T^n，式中，K为强度系数，n为应变硬化指数。试导出应变硬化指数 n 和应变硬化率 θ=dσ_T/dε_T 之间的数学关系式。",
|
||
"answer": "应变硬化率 θ 的定义式为 θ=dσ_T/dε_T。由式 σ_T=Kε_T^n 得 dσ_T/dε_T=n Kε_T^(n-1)，所以 θ=n Kε_T^(n-1)。进一步推导得 θ=n(σ_T/ε_T^n)ε_T^(n-1)=n(σ_T/ε_T)。"
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}
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]
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```
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处理第 1019/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "将一根长 20m ，直径为 14.0mm 的铝棒通过孔径为 12.7mm 的模具拉拔，试求这根铝棒拉拔后的尺寸。",
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||
"answer": "铝棒在拉拔过程中发生塑性变形,但总的体积不变。设拉拔后的长度为 L ，则 π×(14.0/2)^2×20×10^3=π×(12.7/2)^2×L×10^3 L=24.3m"
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},
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{
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||
"question": "将一根长 20m ，直径为 14.0mm 的铝棒通过孔径为 12.7mm 的模具拉拔，试求这根铝棒要承受的冷加工率。",
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||
"answer": "冷加工率（CW）可表示为由塑性变形引起的横截面积减小的百分数，即 CW=[π(14.0/2)^2-π×(12.7/2)^2]/[π×(14.0/2)^2]=18%"
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}
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]
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处理第 1020/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "若单晶体铜的表面恰好为 {100} 晶面，假设晶体可以在各个滑移系上进行滑移。试讨论表面上可能见到的滑移线形貌（滑移线的方位和它们之间的夹角）。",
|
||
"answer": "铜晶体为面心立方点阵，其滑移系为 {111}<110> 。若铜单晶体的表面为 {100} 晶面，当塑性变形时，晶体表面出现的滑移线应是{111}与{100}的交线 <110> 。即在晶体表面上见到的滑移线是相互平行的，或者互相成 90度 夹角。"
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},
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{
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||
"question": "若单晶体铜的表面为{111}晶面，假设晶体可以在各个滑移系上进行滑移。试讨论表面上可能见到的滑移线形貌（滑移线的方位和它们之间的夹角）。",
|
||
"answer": "当铜单晶体的外表面为{111}晶面族时，表面出现的滑移线为 <110> ，它们要么相互平行，要么相互交角为 60度 。"
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}
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]
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处理第 1021/1735 条数据...
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||
```json
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[
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{
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"question": "铝单晶体在室温时的临界分切应力为 7.9×10^5 Pa 。若室温下对铝单晶体试样做拉伸试验时，拉力轴为[123]方向，可能开动的滑移系为（111)[101]，求引起试样屈服所需要加的应力。",
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||
"answer": "σ_s = τ_c / (cosφ cosλ) = 7.9×10^5 / ( (4/√42) × (2/√7) ) = 1.69×10^6 Pa"
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}
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]
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```
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处理第 1022/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "某面心立方晶体的可动滑移系为（111)[110]。指出引起滑移的单位位错的柏氏矢量。",
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||
"answer": "引起滑移的单位位错的柏氏矢量 $b=\\frac{a}{2}[\\bar{1}10]$ ,即沿滑移方向上相邻两个原子间的连线所表示的矢量。"
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},
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{
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||
"question": "某面心立方晶体的可动滑移系为（111)[110]。如果滑移是由纯刃型位错引起的，试指出位错线的方向。",
|
||
"answer": "位错线位于滑移面（111）上,设位错线的方向为[uow］,则有 $u+v-w=0$ ；位错线与$^{b}$ 垂直,即与[110］垂直,则有 $-u+v=0$ 。由以上两式得 $u:v:w=1:1:2$ ，所以位错线的方向为[112]。"
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||
},
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{
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||
"question": "某面心立方晶体的可动滑移系为（111)[110]。如果滑移是由纯螺型位错引起的，试指出位错线的方向。",
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||
"answer": "位错线位于滑移面上，且平行于 $^b$ ，所以位错线的方向为[110]。"
|
||
},
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||
{
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||
"question": "某面心立方晶体的可动滑移系为（111)[110]。指出在上述（2）、（3）两种情况下滑移时位错线的移动方向。",
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||
"answer": "在（2）时，位错线运动方向平行于 $^b$ ；在（3）时，位错线的运动方向垂直于 $^b$。"
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||
},
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{
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||
"question": "某面心立方晶体的可动滑移系为（111)[110]。假定在该滑移系上作用一大小为 $0.7\\mathrm{MPa}$ 的切应力，试计算单位刃型位错和单位螺型位错线受力的大小和方向（取点阵常数 $a=0.2\\mathrm{nm}$）。",
|
||
"answer": "在外加切应力 $\\tau$ 的作用下，位错线单位长度上所受的力的大小为 $F=\\tau b$ ，方向与位错线垂直。而 $$ \\mid b\\mid=\\sqrt{\\left({\\frac{a}{2}}\\right)^{2}+\\left({\\frac{a}{2}}\\right)^{2}}={\\frac{\\sqrt{2}}{2}}a $$ 所以$$ F=\\tau b=0.7\\times\\frac{\\sqrt{2}}{2}a=0.7\\times\\frac{\\sqrt{2}\\times0.2\\times10^{-9}}{2}=9.899\\times10^{-11}\\mathrm{MN/m} $$ $F_{\\mathcal{I}}$ 的方向垂直于位错线； $F_{5\\ast}$ 的方向也垂直于位错线。"
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}
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]
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```
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处理第 1023/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "沿密排六方单晶体的[0001]方向加拉伸力时，形变的可能性及形变所采取的主要方式是什么？",
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||
"answer": "密排六方金属的滑移面为（0001），而[0001]方向的力在滑移面上的分切应力为零，故单晶体不能滑移。拉伸时，单晶体可能产生的形变是弹性形变或随后的脆断。"
|
||
},
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{
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||
"question": "沿密排六方单晶体的[0001]方向加压缩力时，形变的可能性及形变所采取的主要方式是什么？",
|
||
"answer": "密排六方金属的滑移面为（0001），而[0001]方向的力在滑移面上的分切应力为零，故单晶体不能滑移。压缩时，在弹性形变后，可能有李生。"
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}
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||
]
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处理第 1024/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1025/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1026/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1027/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "给出位错运动的点阵阻力与晶体结构的关系式。",
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||
"answer": "τ_p≈(2G)/(1-ν)exp[-2πa/((1-ν)b)]≈(2G)/(1-ν)exp(-2πw/b) 式中 w 位错宽度 (w=a/(1-ν)) a 滑移面的晶面间距；b 滑移方向上的原子间距；泊松比。"
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||
},
|
||
{
|
||
"question": "说明为什么晶体滑移通常发生在原子最密排的晶面和晶向。",
|
||
"answer": "由上式可见，a 值越大，τ_p 越小，故滑移面应该是晶面间距最大，即原子最密排的晶面；b 值越小，则 τ_p 越小，故滑移方向应该是原子最密排的晶向。"
|
||
}
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]
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```
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处理第 1028/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1029/1735 条数据...
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[
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{
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||
"question": "什么是单滑移？其滑移线的形貌有何特征？",
|
||
"answer": "单滑移是指只有一个滑移系进行滑移。滑移线呈一系列彼此平行的直线。这是因为单滑移仅有一组滑移系进行滑移，该滑移系中所有的滑移面都互相平行，且滑移方向都相同所致。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "什么是多滑移？其滑移线的形貌有何特征？",
|
||
"answer": "多滑移是指有两组或两组以上的不同滑移系同时或交替地进行滑移。它们的滑移线或者平行，或者相交成一定角度。这是因为一定的晶体结构中具有一定的滑移系，而这些滑移系的滑移面之间及滑移方向之间都有一定的角度。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "什么是交滑移？其滑移线的形貌有何特征？",
|
||
"answer": "交滑移是指两个或两个以上的滑移面沿共同的滑移方向同时或交替地滑移。它们的滑移线通常为折线或波纹状。这是螺型位错在不同的滑移面上反复进行“扩展”的结果。"
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}
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||
]
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处理第 1030/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "已知纯铜的{111}[110］滑移系的临界切应力 τc 为 1MPa ，要使（111）面上产生[101]方向的滑移，则在[001]方向上应施加多大的应力？",
|
||
"answer": "对立方晶系，两晶向 [u1v1w1] 和 [u2v2w2] 间的夹角为 cosφ=(u1u2+v1v2+w1w2)/(sqrt(u1^2+v1^2+w1^2)*sqrt(u2^2+v2^2+w2^2))。故滑移面（111）的法线方向[111]和拉力轴[001]的夹角为 cosφ=(1×0+1×0+1×1)/(sqrt(1^2+1^2+1^2)*sqrt(0^2+0^2+1^2))=1/sqrt(3)=0.577。滑移方向[101]和拉力轴[001]的夹角为 cosλ=(1×0+0×0+1×1)/(sqrt(1^2+0^2+1^2)*sqrt(0^2+0^2+1^2))=1/sqrt(2)=0.707。施加应力 σ=τc/(cosφ*cosλ)=1/(0.577×0.707)=2.45MPa。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "已知纯铜的{111}[110］滑移系的临界切应力 τc 为 1MPa ，要使（111）面上产生[110]方向的滑移，则在[001]方向上应施加多大的应力？",
|
||
"answer": "由于滑移方向[110]和[001]方向点积为零，故知两晶向垂直，cosλ=0,σ=∞。即施加应力方向为[001]时，在[110]方向不会产生滑移。"
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||
}
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||
]
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||
处理第 1031/1735 条数据...
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[
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{
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||
"question": "试用位错理论解释低碳钢的屈服。",
|
||
"answer": "低碳钢的屈服现象可用位错理论说明。由于低碳钢是以铁素体为基的合金，铁素体中的碳（氮）原子与位错交互作用，总是趋于聚集在位错线受拉应力的部位以降低体系的畸变能，形成柯氏气团对位错起“钉扎”作用，致使 σs升高。而位错一旦挣脱气团的钉扎，便可在较小的应力下继续运动，这时拉伸曲线上又会出现下屈服点。已经屈服的试样，卸载后立即重新加载拉伸时，由于位错已脱出气团的钉扎，故不出现屈服点。但若卸载后，放置较长时间或稍经加热后，再进行拉伸时，由于熔质原子已通过热扩散又重新聚集到位错线周围形成气团，故屈服现象又会重新出现。"
|
||
},
|
||
{
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||
"question": "举例说明吕德斯带对工业生产的影响及防止办法。",
|
||
"answer": "吕德斯带会使低碳薄钢板在冲压成型时使工件表面粗糙不平。其解决办法，可根据应变时效原理，将钢板在冲压之前先进行一道微量冷轧（如 1%∼2% 的压下量）工序，使屈服点消除，随后进行冲压成型；也可向钢中加人少量Ti，AI及C，N等形成化合物，以消除屈服点。"
|
||
}
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||
]
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||
处理第 1032/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "纤维组织是怎样形成的？",
|
||
"answer": "材料经冷加工后，除使紊乱取向的多晶材料变成有择优取向的材料外，还使材料中的不熔杂质、第二相和各种缺陷发生变形。由于晶粒、杂质、第二相、缺陷等都沿着金属的主变形方向被拉长成纤维状，故称为纤维组织。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "织构是怎样形成的？",
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||
"answer": "金属在冷加工以后，各晶粒的位向就有一定的关系。如某些晶面或晶向彼此平行，且都平行于零件的某一外部参考方向，这样一种位向分布就称为择优取向或简称为织构。形成织构的原因并不限于冷加工，而这里主要是指形变织构。无论从位向还是从性能看，有织构的多晶材料都介于单晶体和完全乱取向的多晶体之间。"
|
||
},
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||
{
|
||
"question": "纤维组织和织构有何不同？",
|
||
"answer": "纤维组织是由于晶粒、杂质、第二相、缺陷等沿着金属的主变形方向被拉长成纤维状而形成的；而织构是金属在冷加工后，各晶粒的位向有一定的关系，某些晶面或晶向彼此平行，且都平行于零件的某一外部参考方向。"
|
||
},
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||
{
|
||
"question": "纤维组织对金属的性能有什么影响？",
|
||
"answer": "一般来说，纤维组织使金属纵向（纤维方向）强度高于横向强度。这是因为在横断面上杂质、第二相、缺陷等脆性、低强度“组元”的截面面积小，而在纵断面上截面面积大。当零件承受较大载荷或承受冲击和交变载荷时，这种各向异性就可能引起很大的危险。"
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||
},
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||
{
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||
"question": "织构对金属的性能有什么影响？",
|
||
"answer": "由于织构引起金属各向异性，在很多情况下给金属加工带来不便，如冷轧镁板会产生 $(0001)<11\overline{{2}}0>$ 织构，若进一步加工很容易开裂；深冲金属杯的制耳；金属的热循环生长等。但有些情况下也有其有利的一面。"
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||
}
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]
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```
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处理第 1033/1735 条数据...
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||
[
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{
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"question": "简要分析加工硬化在本质上有何异同",
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||
"answer": "加工硬化是由于位错塞积、缠结及其相互作用,阻止了位错的进一步运动，流变应力σd=αGb√ρ"
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||
},
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||
{
|
||
"question": "简要分析细晶强化在本质上有何异同",
|
||
"answer": "细晶强化是由于晶界上的原子排列不规则，且杂质和缺陷多，能量较高，阻碍位错的通过，σs=σ0+Kd−1/2；且晶粒细小时，变形均匀，应力集中小，裂纹不易萌生和传播。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "简要分析固熔强化在本质上有何异同",
|
||
"answer": "固熔强化是由于位错与熔质原子交互作用，即柯氏气团阻碍位错运动。"
|
||
},
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||
{
|
||
"question": "简要分析弥散强化在本质上有何异同",
|
||
"answer": "弥散强化是由于位错绕过、切过第二相粒子，需要增加额外的能量（如表面能或错排能）；同时，粒子周围的弹性应力场与位错产生交互作用，阻碍位错运动。"
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||
}
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]
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||
处理第 1034/1735 条数据...
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||
```json
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[
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{
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"question": "钨丝中气泡密度由100个/cm²增至400个/cm²时，拉伸强度可以提高1倍左右，这是因为气泡可以阻碍位错运动。试分析气泡阻碍位错运动的机制。",
|
||
"answer": "气泡阻碍位错运动的机制是由于位错通过气泡时，切割气泡，增加了气泡-金属间界面的面积，因此需要增加外切应力做功，即提高了金属钨的强度。"
|
||
},
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||
{
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||
"question": "设位错的柏氏矢量为b，气泡半径为r，气泡-金属的比界面能为σ，试确定切应力的增值Δτ。",
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"answer": "设位错切割一个气泡的切应力增值为Δτ'，则应力所做功为Δτ'b。位错切割气泡后增加的气泡-金属间界面面积为A=2rb，界面能增值为2rbσ。所以2rbσ=Δτ'b，Δτ'=2rσ。当气泡密度为n时，则切应力总增值Δτ=nΔτ'=2nrσ。可见，切应力增值与气泡密度成正比。"
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}
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]
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```
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处理第 1035/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "为什么陶瓷实际的抗拉强度低于理论的屈服强度？",
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"answer": "这是由于陶瓷粉末烧结时存在难以避免的显微空隙。在冷却或热循环时由热应力产生了显微裂纹，由于腐蚀所造成的表面裂纹，使得陶瓷晶体与金属不同，具有先天性微裂纹。在裂纹尖端，会产生严重的应力集中，按照弹性力学估算，裂纹尖端的最大应力已达到理论断裂强度或理论屈服强度（因为陶瓷晶体中可动位错很少，而位错运动又很困难，故一旦达到屈服强度就断裂了）。反过来，也可以计算当裂纹尖端的最大应力等于理论屈服强度时，晶体断裂的名义应力，它和实际得出的抗拉强度极为接近。"
|
||
},
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||
{
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||
"question": "为什么陶瓷的压缩强度总是高于抗拉强度？",
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||
"answer": "陶瓷的压缩强度一般为抗拉强度的15倍左右。这是因为在拉伸时当裂纹一达到临界尺寸就失稳扩展而断裂；而压缩时裂纹或者闭合或者呈稳态地缓慢扩展，并转向平行于压缩轴。即在拉伸时，陶瓷的抗拉强度是由晶体中的最大裂纹尺寸决定的，而压缩强度是由裂纹的平均尺寸决定的。"
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||
}
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]
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```
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处理第 1036/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1037/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1038/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "由几个刃型位错组成亚晶界，亚晶界取向差为 0,057度 。设在多边化前位错间无交互作用，试问形成亚晶后，畸变能是原来的多少倍？",
|
||
"answer": "单位长度位错线的能量为 W_I=(G b^2)/(4π(1-ν))ln(R/r_0)式中 r_0 位错中心区的半径； R 一位错应力场最大作用范围的半径。若取 r_0≈b=10^-8 cm,R≈10^-4 cm 在多边化前，则有 W_D=(G b^2)/(4π(1-ν))ln10^4在多边化后，则有 R=D=b/θ=(10^-8)/(10^-3)=10^-5 W_31^*=(G b^2)/(4π(1-ν))ln10^3那么 (W_I^*)/(W_I1)=(ln10^3)/(ln10^4)=0.75"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "由此说明，回复对再结晶有何影响？",
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||
"answer": "多边化后，位错能量降低，减少了储存能，使以后的再结晶驱动力减小。"
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||
}
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]
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```
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处理第 1039/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1040/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1041/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1042/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1043/1735 条数据...
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[
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||
{
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"question": "已知铁的熔点为1 538℃，试估算铁的最低再结晶温度，并选定其再结晶退火温度。",
|
||
"answer": "铁的最低再结晶温度为0.4×(1 538+273)=723 K；再结晶退火温度为823∼923 K"
|
||
},
|
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{
|
||
"question": "已知铜的熔点为1 083℃，试估算铜的最低再结晶温度，并选定其再结晶退火温度。",
|
||
"answer": "铜的最低再结晶温度为0.4×(1 083+273)=542 K；再结晶退火温度为643∼743 K"
|
||
}
|
||
]
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处理第 1044/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1045/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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||
"question": "今有纯Ti，A1，Pb3种铸锭，试判断它们在室温（20℃）轧制的难易顺序。（已知Ti的熔点1672℃，在883℃以下为密排六方结构，在883℃以上为面心立方；A1的熔点为660℃，面心立方；Pb的熔点为328℃，面心立方。）",
|
||
"answer": "室温下铅轧制最易，其次是铝，钛最难。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "今有纯Ti，A1，Pb3种铸锭，试判断它们在室温（20℃）是否可以连续轧制。（已知Ti的熔点1672℃，在883℃以下为密排六方结构，在883℃以上为面心立方；A1的熔点为660℃，面心立方；Pb的熔点为328℃，面心立方。）",
|
||
"answer": "只有铅可以连续轧制（因为它在20℃轧制已属热变形）。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "对于A1及Ti，应采取什么措施才能使之轧制成薄板。（已知Ti的熔点1672℃，在883℃以下为密排六方结构，在883℃以上为面心立方；A1的熔点为660℃，面心立方；Pb的熔点为328℃，面心立方。）",
|
||
"answer": "对于A1及Ti，应采用中间退火（即再结晶退火）。"
|
||
}
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||
]
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||
```
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处理第 1046/1735 条数据...
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||
```json
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[
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{
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||
"question": "设计一种实验方法，确定在一定温度（ $T)$ 下再结晶形核率 $\dot{N}$ （若 $\dot{N}$ 随时间而变）。",
|
||
"answer": "可用金相法求再结晶形核率 $\dot{N}$ 。具体操作：把一批经大变形量变形后的试样加热到一定温度( $T)$ 后保温，每隔一定时间$t$ ，取出一个试样淬火，把做成的金相样品在显微镜下观察，数得再结晶核心的个数 $N$ ，得到一组数据（数个）后作 $N-t$ 图，在 $N-t$ 曲线上每点的斜率便为此材料在温度 $T$ 下保温不同时间时的再结晶形核率 $\dot{N}$ 。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "设计一种实验方法，确定在一定温度（ $T)$ 下长大线速度 $G$ （若 $G$ 随时间而变）。",
|
||
"answer": "可用金相法求长大线速度 $G$ 。具体操作：将一批经大变形量变形后的试样加热到一定温度( $T)$ 后保温，每隔一定时间$t$ ，取出一个试样淬火，把做成的金相样品在显微镜下观察，量每个试样(代表不同保温时间)中最大晶核的线尺寸 $D$ ，作 $D-t$ 图，在 $D-t$ 曲线上每点的斜率便为 $T$ 温度下保温不同时间时的长大线速度 $G$ 。"
|
||
}
|
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]
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||
```
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处理第 1047/1735 条数据...
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||
```json
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||
{
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||
"question": "金属铸件能否通过再结晶退火来细化晶粒？",
|
||
"answer": "再结晶退火必须用于经冷塑性变形加工的材料，其目的是改善冷变形后材料的组织和性能。再结晶退火的温度较低，一般都在临界点以下。若对铸件采用再结晶退火，其组织不会发生相变，也没有形成新晶核的驱动力（如冷变形储存能等），所以不会形成新晶粒，也就不能细化晶粒。"
|
||
}
|
||
```
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||
处理第 1048/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 1049/1735 条数据...
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||
```json
|
||
[
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||
{
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||
"question": "假定再结晶温度被定义为在 1h 内完成 95% 再结晶的温度，按阿累尼乌斯（Arrhenius)方程 Ṅ=N0exp(−Qn/RT),G=G0exp(−Qg/RT) 可以知道,再结晶温度将是 G 和 Ṅ 的函数。确定再结晶温度与 G0,N0,Qg,Qn 的函数关系",
|
||
"answer": "根据J-M方程，若定义在 1h 内完成 95% 再结晶的温度为 TF ，则有 0.95=1−exp(−π/3ṄG3t04)所以 t0=(2.86/ṄG3)^1/4 或 代人Arrhenius方程可得 变换可得 N0G03exp(−(Qn+3Qg)/RTF)=k TF=(Qn+3Qg)/(Rln(N0G03/k))=k′(Qn+3Qg) 此式即为 TF 与 N0,G0,Qn,Qg 的函数式。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "说明 N0, G0, Qg, Qn 的意义及其影响因素",
|
||
"answer": "N0 和 G0 为Arrhenius方程中的常数； Qn 为再结晶形核激活能； Qg 为再结晶晶粒生长激活能。 Qn 和 Qg 主要受变形量、金属成分、金属的纯度和原始晶粒大小的影响。当变形量大于5% 以后， Qn 与 Qg 大约相等。对于高纯度金属， Qg 的数值大致与晶界自扩散激活能相当。"
|
||
}
|
||
]
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||
```
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处理第 1050/1735 条数据...
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||
```json
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||
[
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||
{
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||
"question": "为细化某纯铝件晶粒，将其冷变形 $5\\%$ 后于 $650^{\\circ}\\mathrm{C}$ 退火 $^{\\textrm{\\scriptsize1h,}}$ 组织反而粗化，试分析其原因，指出上述工艺不合理处。",
|
||
"answer": "前种工艺，由于铝件变形处于临界变形度下，故退火时可形成个别再结晶核心，最终晶粒极为粗大。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "为细化某纯铝件晶粒，增大冷变形量至 $80\\%$ ，再于 $650^{\\circ}\\mathrm{C}$ 退火 $1\\textrm{h}$ ，仍然得到粗大晶粒，试分析其原因，指出上述工艺不合理处。",
|
||
"answer": "后种工艺，是由于进行再结晶退火时的温度选择不合理（温度过高），若按$T_{\\overline{{\\mathbb{P}}}}\\approx0.4T_{\\mathbb{M}}$ 估算，则 $T_{\\mathbb{H}}=100^{\\circ}\\mathrm{C}$ ，故再结晶温度不超过 $200^{\\circ}\\mathrm{C}$ 为宜。由于采用 $630^{\\circ}\\mathrm{C}$ 退火$^\\textrm{\\scriptsize1h}$ ，故晶粒仍然粗大。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "为细化某纯铝件晶粒，制定一种合理的晶粒细化工艺。",
|
||
"answer": "在 $80\\%$ 变形量条件下，采用 $150^{\\circ}\\mathrm{C}$ 退火 $^{1\\mathrm{~h~}}$ ，则可使其晶粒细化。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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||
处理第 1051/1735 条数据...
|
||
[
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||
{
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||
"question": "冷拉铜导线在用作架空导线时（要求一定的强度）应采用什么样的最终热处理工艺才合适？",
|
||
"answer": "去应力退火（低温退火）"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "冷拉铜导线在用作电灯花导线（要求韧性好）时，应采用什么样的最终热处理工艺才合适？",
|
||
"answer": "再结晶退火（高温退火）"
|
||
}
|
||
]
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||
处理第 1052/1735 条数据...
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||
[
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||
{
|
||
"question": "试比较去应力退火过程与动态回复过程位错运动有何不同。",
|
||
"answer": "去应力退火过程中，位错通过攀移和滑移重新排列，从高能态转变为低能态；动态回复过程中，则是通过螺位错的交滑移和刃位错的攀移，使异号位错相互抵消，保持位错增殖率与位错消失率之间的动态平衡。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "从显微组织上如何区分动、静态回复和动、静态再结晶？",
|
||
"answer": "从显微组织上观察，静态回复时可见到清晰的亚晶界，静态再结晶时形成等轴晶粒；而动态回复时形成胞状亚结构，动态再结晶时等轴晶中又形成位错缠结胞，比静态再结晶晶粒要细。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1053/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
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||
{
|
||
"question": "某低碳钢零件要求各向同性，但在热加工后形成比较明显的带状组织。如何通过控制变形区域来减轻或消除带状组织？",
|
||
"answer": "一是不在两相区变形。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "某低碳钢零件要求各向同性，但在热加工后形成比较明显的带状组织。如何通过调整材料成分来减轻或消除带状组织？",
|
||
"answer": "二是减少夹杂元素含量。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "某低碳钢零件要求各向同性，但在热加工后形成比较明显的带状组织。如何通过热处理工艺来减轻或消除带状组织？",
|
||
"answer": "三是采用高温扩散退火，消除元素偏析。对已出现带状组织的材料，在单相区加热、正火处理，则可予以消除或改善。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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||
处理第 1054/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 1055/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1056/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1057/1735 条数据...
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||
```json
|
||
[
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||
{
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||
"question": "判断下列看法是否正确。（1）采用适当的再结晶退火，可以细化金属铸件的晶粒。",
|
||
"answer": "不对。对于冷变形（较大变形量）后的金属，才能通过适当的再结晶退火细化晶粒。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "判断下列看法是否正确。（2）动态再结晶仅发生在热变形状态，因此，室温下变形的金属不会发生动态再结晶。",
|
||
"answer": "不对。有些金属的再结晶温度低于室温，因此在室温下的变形也是热变形，也会发生动态再结晶。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "判断下列看法是否正确。（3）多边化使分散分布的位错集中在一起形成位错墙，因位错应力场的叠加，使点阵畸变增大。",
|
||
"answer": "不对。多边化过程中，空位浓度下降、位错重新组合，致使异号位错互相抵消，位错密度下降，使点阵畸变减轻。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "判断下列看法是否正确。（4）凡是经过冷变形后再结晶退火的金属，晶粒都可得到细化。",
|
||
"answer": "不对。如果在临界变形度下变形的金属，再结晶退火后，晶粒反而粗化。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "判断下列看法是否正确。（5）某铝合金的再结晶温度为 320℃，说明此合金在 320℃ 以下只能发生回复，而在 320℃ 以上一定发生再结晶。",
|
||
"answer": "不对。再结晶不是相变。因此，它可以在一个较宽的温度范围内变化。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "判断下列看法是否正确。（6）20# 钢的熔点比纯铁的低，故其再结晶温度也比纯铁的低。",
|
||
"answer": "不对。微量熔质原子的存在(20# 钢中 wC=0.002)，会阻碍金属的再结晶，从而提高其再结晶温度。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "判断下列看法是否正确。（7）回复、再结晶及晶粒长大三个过程均是形核及核长大过程，其驱动力均为储存能。",
|
||
"answer": "不对。只有再结晶过程才是形核及核长大过程，其驱动力是储存能。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "判断下列看法是否正确。（8）金属的变形量越大，越容易出现晶界弓出形核机制的再结晶方式。",
|
||
"answer": "不对。金属的冷变形度较小时，相邻晶粒中才易于出现变形不均匀的情况，即位错密度不同，越容易出现晶界弓出形核机制。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "判断下列看法是否正确。（9）晶粒正常长大是大晶粒吞食小晶粒，反常长大是小晶粒吞食大晶粒。",
|
||
"answer": "不对。晶粒正常长大，是在界面曲率作用下发生的均匀长大；反常长大才是大晶粒吞食小晶粒的不均匀长大。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "判断下列看法是否正确。（10）合金中的第二相粒子一般可阻碍再结晶，但促进晶粒长大。",
|
||
"answer": "不对。合金中的第二相粒子一般可阻碍再结晶，也会阻止晶粒长大。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "判断下列看法是否正确。（11）再结晶织构是再结晶过程中被保留下来的变形织构。",
|
||
"answer": "不对。再结晶织构是冷变形金属在再结晶（一次，二次）过程中形成的织构。它是在形变织构的基础上形成的，有两种情况，一是保持原有形变织构，二是原有形变织构消失，而代之以新的再结晶织构。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "判断下列看法是否正确。（12）当变形量较大、变形较均匀时，再结晶后晶粒易发生正常长大，反之易发生反常长大。",
|
||
"answer": "不对。正常晶粒长大是在再结晶完成后继续加热或保温过程中，晶粒发生均匀长大的过程；而反常晶粒长大是在一定条件下（即再结晶后的晶粒稳定、存在少数有利长大的晶粒和高温加热），继晶粒正常长大后发生的晶粒不均匀长大过程。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "判断下列看法是否正确。（13）再结晶是形核-长大过程，所以也是一个相变过程。",
|
||
"answer": "不对。再结晶虽然是形核-长大过程，但晶体点阵类型并未改变，故不是相变过程。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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||
处理第 1058/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 1059/1735 条数据...
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||
```json
|
||
[
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||
{
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||
"question": "在规则熔体 $\upalpha$ 中析出 $\upbeta$ 的总驱动力 $\Delta G$ 可近似表达为式中 $x_{\mathrm{~o~}}$ 析出前 $\upalpha$ 相中熔质的摩尔分数；$\boldsymbol{\mathscr{x}}_{\mathrm{~e~}}$ 析出后 $\upalpha$ 相中熔质的摩尔分数。设 $T=600\mathrm{K},x_{\circ}=0.1,x_{\mathrm{e}}=0.02,\Omega=0,$ 使用这一表达式估计 $\alpha\rightarrow\alpha^{\prime}+\beta$ 时的总驱动力。",
|
||
"answer": "已知 $T=600~\mathrm{K},x_{\circ}=0.1,x_{\circ}=0.02,R=8.31~\mathrm{J/(mol}\bullet\mathrm{K)}$ 。$$ \Delta G=R T\left[x_{\circ}\ln{\frac{x_{\circ}}{x_{\mathrm{e}}}}+(1-x_{\circ})\ln{\frac{(1-x_{\circ})}{(1-x_{\mathrm{e}})}}\right]=$$ $$ 8.31\times600\times\bigg[0.1\ln\frac{0.1}{0.02}+(1-0.1)\ln\frac{(1-0.1)}{(1-0.02)}\bigg]=420.8~\mathrm{J/mol}$$"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "假如合金经过热处理后具有间距为 $50~\mathrm{nm}$ 的β相析出，计算每立方米中 $\alpha/\beta$ 总界面的面积（设析出物为立方体）。",
|
||
"answer": "析出相 $\upbeta$ 的数目为 $$ n_{\upbeta}=\frac{1}{(50\times10^{-9})^{3}}=8\times10^{21}$$每个β的表面积为 $$ S_{\L{\beta}}=6\times(50\times10^{-9})^{2}=1.5\times10^{-14}~\mathrm{m}^{2}$$ $1~\mathrm{m}^{3}$ 中的总界面面积为$$ S_{\mathbb{A}}=8\times10^{21}\times1.5\times10^{-14}=1.2\times10^{8}~\mathrm{m}^{2}$$"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "假如 $\sigma_{\mathfrak{a}/\mathfrak{b}}=200\times10^{-3}\mathrm{J}/\mathrm{m}^{2}$ ,则每立方米合金总界面能为多少？每摩尔合金总界面能为多少 $\left(V_{\mathrm{m}}=10^{-5}~\mathrm{m}^{3}/\mathrm{mol}\right)?$",
|
||
"answer": "每立方米合金的界面能为$$ 1.2\times10^{8}\times200\times10^{-3}=240\times10^{-5}\mathrm{J/m^{3}}$$每摩尔合金的界面能为$$ \gamma=1.2\times10^{8}\times200\times10^{-3}\times10^{-5}=240\mathrm{J/mol}$$"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "若界面能同（3），则合金还剩多少相变驱动力？",
|
||
"answer": "$$ 420.8-240=180.8~\mathrm{J/mol}$$即相变时克服界面能后，尚剩 $180.8~\mathrm{J/mol}$ 相变驱动力。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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||
处理第 1060/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
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||
{
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||
"question": "固态相变时，假设新相晶胚为球形，且单个原子的体积自由能变化 ΔGv= 200ΔT/Tc(J/cm3) ，临界转变温度 Tc=1000K ，应变能 Es=4 J/cm3 ，共格界面能 γ共格= 40×10−7 J/cm2 ，非共格界面能 γ非共格=400×10−7 J/cm2 ，计算：ΔT=50K 时临界形核功 ΔG共格*/ΔG非共格* 之比。",
|
||
"answer": "ΔG共格* = (16πγ共格3)/(3(ΔGv−Es)2) = (16π(40×10−7)3)/(3(200×50/1000−4)2)；ΔG非共格* = (16πγ非共格3)/(3ΔGv2) = (16π(400×10−7)3)/(3(200×50/1000)2)；ΔG共格*/ΔG非共格* = (200×50/1000)2×(40×10−7)3/((200×50/1000−4)2×(400×10−7)3)。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "固态相变时，假设新相晶胚为球形，且单个原子的体积自由能变化 ΔGv= 200ΔT/Tc(J/cm3) ，临界转变温度 Tc=1000K ，应变能 Es=4 J/cm3 ，共格界面能 γ共格= 40×10−7 J/cm2 ，非共格界面能 γ非共格=400×10−7 J/cm2 ，计算：若 ΔG共格* = ΔG非共格* 时的 ΔT。",
|
||
"answer": "由 ΔG共格* = ΔG非共格* 得 (40×10−7)3/((200×ΔT/1000−4)2) = (400×10−7)3/((200×ΔT/1000)2)，解得 ΔT ≈ 21K。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1061/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "铁中的碳，c0=wC=0.0001，E=-0.5 eV，试计算发生熔质偏聚的临界温度。",
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||
"answer": "T=1.602×10^-19×0.5/1.381×10^-23×ln(1/0.0001)=629 K"
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},
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{
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"question": "铜中的锌，c0=wZn=0.0001，E=-0.12 eV，试计算发生熔质偏聚的临界温度。",
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"answer": "T=1.602×10^-19×0.12/1.381×10^-23×ln(1/0.0001)=151 K"
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}
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]
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```
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处理第 1062/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "在固态相变过程中，假设新相形核率 $\dot{N}$ 和长大速率 $G$ 为常数，则经过 $t$ 时间后所形成的新相的体积分数可用Johnson-Mehl方程得到，即$$ \begin{array}{r}{\varphi=1-\exp\left(-\frac{\pi}{3}\dot{N}G^{3}t^{4}\right)}\end{array}$$已知形核率 $\dot{N}=1~000/(\mathrm{cm}^{3}\bullet\mathrm{s}),G=3\times10^{5}~\mathrm{cm/s},$ 试计算发生相变速率最快的时间。",
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||
"answer": "$$ \varphi=1-\exp\Bigl(-\textstyle{\frac{\pi}{3}}\dot{N}G^{3}t^{4}\Bigr)$$ $$ \frac{\mathrm{d}\varphi}{\mathrm{d}t}=\left(\frac{4}{3}\pi\dot{N}G^{3}t^{3}\right)\exp\left(-\frac{\pi}{3}\dot{N}G^{3}t^{4}\right)$$ $$ \frac{\mathrm{d}^{2}\varphi}{\mathrm{d}t^{2}}=-\left(\frac{4}{3}\pi\dot{N}G^{3}t^{3}\right)^{2}\exp\left(-\frac{\pi}{3}\dot{N}G^{3}t^{4}\right)+\left(\frac{12}{3}\pi\dot{N}G^{3}t^{2}\right)\exp\left(-\frac{\pi}{3}\dot{N}G^{3}t^{4}\right)$$ ${\frac{\mathrm{d}^{2}\varphi}{\mathrm{d}t^{2}}}=0$ ，即$$ -\left({\frac{4}{3}}\pi{\dot{N}}G^{3}t^{3}\right)^{2}+\left({\frac{12}{3}}\pi{\dot{N}}G^{3}t^{2}\right)=0$$ $$ t_{\mathrm{max}}=\left(\frac{9}{4\pi\dot{N}G^{3}}\right)^{1/4}=\left[\frac{9}{4\times3.14\times1000\times(3\times10^{-5})^{3}}\right]^{\frac{1}{4}}=403$$"
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},
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{
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"question": "在固态相变过程中，假设新相形核率 $\dot{N}$ 和长大速率 $G$ 为常数，则经过 $t$ 时间后所形成的新相的体积分数可用Johnson-Mehl方程得到，即$$ \begin{array}{r}{\varphi=1-\exp\left(-\frac{\pi}{3}\dot{N}G^{3}t^{4}\right)}\end{array}$$已知形核率 $\dot{N}=1~000/(\mathrm{cm}^{3}\bullet\mathrm{s}),G=3\times10^{5}~\mathrm{cm/s},$ 试计算相变过程中的最大相变速度。",
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||
"answer": "$$ \frac{\mathrm{d}\varphi}{\mathrm{d}t}=\left(\frac{4}{3}\pi\dot{N}G^{3}t^{3}\right)\exp\left(-\frac{\pi}{3}\dot{N}G^{3}t^{4}\right)$$ $$ t_{\mathrm{max}}=\left(\frac{9}{4\pi\dot{N}G^{3}}\right)^{1/4}=\left[\frac{9}{4\times3.14\times1000\times(3\times10^{-5})^{3}}\right]^{\frac{1}{4}}=403$$ $$ \frac{\mathrm{d}\varphi}{\mathrm{d}t}\Bigg|_{t=t_{\mathrm{max}}}=\left(\frac{4}{3}\pi\times1000\times(3\times10^{-5})^{3}\times403^{3}\right)\exp\left(-\frac{\pi}{3}\times1000\times(3\times10^{-5})^{3}\times403^{4}\right)$$"
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||
},
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{
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||
"question": "在固态相变过程中，假设新相形核率 $\dot{N}$ 和长大速率 $G$ 为常数，则经过 $t$ 时间后所形成的新相的体积分数可用Johnson-Mehl方程得到，即$$ \begin{array}{r}{\varphi=1-\exp\left(-\frac{\pi}{3}\dot{N}G^{3}t^{4}\right)}\end{array}$$已知形核率 $\dot{N}=1~000/(\mathrm{cm}^{3}\bullet\mathrm{s}),G=3\times10^{5}~\mathrm{cm/s},$ 试计算获得 $50\%$ 转变量所需要的时间。",
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"answer": "$$ \varphi=1-\exp\Bigl(-\textstyle{\frac{\pi}{3}}\dot{N}G^{3}t^{4}\Bigr)$$ $$ 50\%=1-\exp\Bigl(-\frac{\pi}{3}\dot{N}G^{3}t^{4}\Bigr)$$ $$ 0.6931={\frac{\pi}{3}}\times1000\times(3\times10^{-5})^{3}t^{4}$$ $$ t^{4}=2.45\times10^{10}$$ $$ t=395\mathrm{~s~}$$"
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}
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]
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```
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处理第 1063/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1064/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1065/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1066/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1067/1735 条数据...
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```json
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[
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"question": "下式表示含 $n$ 个原子的晶胚形成时所引起系统自由能的变化。 $$ \Delta G=-\:b n\left(\Delta G_{V}-E_{\mathrm{s}}\right)+a n^{2/3}\gamma_{\upalpha/\upbeta} $$式中 $\Delta G_{V}$ 形成单位体积晶胚时的自由能变化；$\gamma_{\mathfrak{a}/\mathfrak{g}}$ 界面能；$E_{\mathrm{s}}$ 应变能；$a,b$ 系数，其数值由晶胚的形状决定。试求晶胚为球形时， $a$ 和 $b$ 的值。",
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"answer": "晶胚为球形时，$a$ 和 $b$ 的值可以通过几何关系确定。对于球形晶胚，体积 $V = \\frac{4}{3}\\pi r^3$，表面积 $A = 4\\pi r^2$。设每个原子的体积为 $\\Omega$，则 $n = \\frac{V}{\\Omega} = \\frac{4\\pi r^3}{3\\Omega}$，因此 $r = \\left(\\frac{3\\Omega n}{4\\pi}\\right)^{1/3}$。自由能变化公式中的 $b n$ 对应于体积项，$a n^{2/3}$ 对应于表面积项。因此，$b = \\Omega$，$a = \\left(36\\pi\\right)^{1/3}\\Omega^{2/3}$。"
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},
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{
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"question": "若 $\Delta G_{V},\gamma_{\scriptscriptstyle\alpha/\beta},E_{s}$ 均为常数，试导出球状晶核的形核功 $\Delta G^{*}$ 。",
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"answer": "形核功 $\Delta G^{*}$ 是自由能变化 $\Delta G$ 的极大值。对 $\Delta G$ 关于 $n$ 求导并令导数为零，得到临界晶核大小 $n^{*}$。将 $n^{*}$ 代入 $\Delta G$ 表达式，得到形核功 $\Delta G^{*} = \\frac{16\\pi \\gamma_{\\alpha/\\beta}^3}{3\\left(\\Delta G_{V} - E_{s}\\right)^2}$。"
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}
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]
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```
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处理第 1068/1735 条数据...
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[
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"question": "连续脱熔和不连续脱熔有何区别？",
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"answer": "如果脱熔是在母相中各处同时发生，且随新相的形成母相成分发生连续变化，但其晶粒外形及位向均不改变，称之为连续脱熔。与连续脱熔相反，当脱熔一旦发生，其周围一定范围内的固熔体立即由过饱和状态变成饱和状态，并与母相原始成分形成明显界面。在晶界形核后，以层片相间分布并向晶内生长。通过界面不但发生成分突变，且取向也发生了改变，这就是不连续脱熔。其主要差别在于扩散途径的长度。前者扩散场延伸到一个相当长的距离，而后者扩散距离只是片层间距的数量级（一般小于 1μm）。"
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},
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{
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"question": "不连续脱熔的主要特征是什么？",
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"answer": "不连续脱熔有以下特征：（1）在析出物与基体界面上，成分是不连续的；析出物与基体间的界面都为大角度的非共格界面，说明晶体位向也是不连续的。（2）胞状析出物通常在基体 (α′) 晶界上形核，而且总是向 α′ 相的相邻晶粒之一中长大。（3）胞状析出物长大时，熔质原子的分配是通过其在析出相与母相之间的界面扩散来实现的，扩散距离通常小于 1μm。"
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}
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]
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处理第 1069/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "试述Al-Cu合金的脱熔系列",
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"answer": "Al-Cu合金的脱溶系列有：GP区 μ→θ′′ 过渡相 Σ→θ′ 过渡相 →θ 相(平衡相)"
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},
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{
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"question": "试述Al-Cu合金可能出现的脱熔相的基本特征",
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"answer": "GP区为圆盘状,其厚度为 0.3~0.6nm 直径约为 8nm ,在母相的 {100}面上形成。点阵与基体 α 相同(fcc),并与 α 相完全共格。θ′′ 过渡相呈圆片状,其厚度为 2nm ,直径为 30~40nm ，在母相的 {100}面上形成。具有正方点阵，点阵常数为 a=b=0.404nm,c≈0.78nm ，与基体完全共格，但在 Z 轴方向因点阵常数不同而产生约 4% 的错配，故在 θ′′ 附近形成一个弹性共格应变场。θ′ 过渡相也在基体的 {100}面上形成，具有正方结构，点阵常数 a=b=0.404nm,c= 0.58nm ，其名义成分为 CuAl2 。由于在 Z 轴方向错配量太大，所以只能与基体保持局部共格。θ相具有正方结构，点阵常数 a=b=0.607nm,c=0.487nm ，这种平衡沉淀相与基体完全失去共格。"
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},
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{
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"question": "为什么脱熔过程会出现过渡相？",
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"answer": "脱熔过程会出现过渡相是因为在从过饱和固熔体分离出一个新相的过程中，系统需要通过一系列中间状态（过渡相）来逐步降低自由能，这些过渡相在结构和成分上介于母相和平衡相之间，有助于减少相变过程中的应变能和界面能。"
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},
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{
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"question": "时效的实质是什么？",
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"answer": "时效的实质，就是从过饱和固熔体分离出一个新相的过程，通常这个过程是由温度变化引起的。时效以后的组织中含有基体和沉淀物，基体与母相的晶体结构相同，但成分及点阵常数不同；而沉淀物则可以具有与母相不同的晶体结构和成分。由于沉淀物的性质、大小、形状及在显微组织中的分布不同，合金的性能可以有很大的变化。"
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}
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]
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```
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处理第 1070/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1072/1735 条数据...
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```json
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[
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"question": "含碳质量分数 ${w_{\\mathrm{{c}}}}=0.003$ 及 ${w_{\\mathrm{{C}}}}\\mathrm{{=}}0.012$ 的 $\\varphi5\\mathrm{mm}$ 碳钢试样,都经过 $860^{\\circ}\\mathrm{C}$ 加热淬火，试说明淬火后所得到的组织形态、精细结构及成分。",
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"answer": "$860^{\\circ}\\mathrm{C}$ 加热，两种钢均在单相区（见 $\\mathrm{Fe}\\mathrm{~-~}\\mathrm{Fe}_{3}\\mathrm{C}$ 相图），淬火后均为M体。 ${w_{\\mathrm{C}}=0.012}$ 的碳钢中有一定量的残余奥氏体。 ${w_{\\mathrm{{C}}}}=0.003$ 的碳钢，其马氏体成分为 ${w_{\\mathrm{{C}}}}=0.003$ ，形态为板条状，精细结构为位错。${w_{\\mathrm{{C}}}}=0.012$ 的碳钢，其马氏体成分为 ${w_{\\mathrm{{c}}}}=0.012$ ，形态为针状，精细结构为李晶。"
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},
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{
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"question": "含碳质量分数 ${w_{\\mathrm{{c}}}}=0.003$ 的碳钢在 $860^{\\circ}\\mathrm{C}$ 加热淬火后，将试样进行回火，则回火过程中组织结构会如何变化？",
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||
"answer": "${w_{\\mathrm{C}}=0.003}$ 的碳钢，在 $200^{\\circ}\\mathrm{C}$ 以下回火时，组织形态变化较小，硬度变化也不大。但碳原子向位错线附近偏聚倾向增大。当回火温度高于 $250^{\\circ}\\mathrm{C}$ 时，渗碳体在板条间或沿位错线析出，使强度、塑性降低；当回火温度达 $300\\sim400^{\\circ}C$ 时，析出片状或条状渗碳体，硬度、强度显著降低，塑性开始增高，当 $400\\sim700^{\\circ}C$ 回火时，发生碳化物的聚集、长大和球化及 $\\upalpha$ 相的回复、再结晶。此时，硬度、强度逐渐降低，塑性逐渐增高。"
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},
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{
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||
"question": "含碳质量分数 ${w_{\\mathrm{{c}}}}\\mathrm{{=}}0.012$ 的碳钢在 $860^{\\circ}\\mathrm{C}$ 加热淬火后，将试样进行回火，则回火过程中组织结构会如何变化？",
|
||
"answer": "${w_{\\mathrm{{c}}}}\\mathrm{{=}}0.012$ 的碳钢，低于 $100^{\\circ}\\mathrm{C}$ 回火时，碳原子形成富碳区； $100\\sim200^{\\circ}\\mathrm{C}$ 回火时，析出大量细小碳化物，因此，硬度稍有提高； $200\\sim300^{\\circ}\\mathrm{C}$ 回火时，残留奥氏体转变为回火马氏体（或贝氏体）使硬度升高，但同时，马氏体的硬度降低，因此，总体上硬度变化不大；高于 $300^{\\circ}\\mathrm{C}$ 回火时，碳化物继续析出，随后便是碳化物长大及球化，而 $\\upalpha$ 相发生回复、再结晶，使硬度降低，韧性增高。"
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}
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]
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```
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处理第 1073/1735 条数据...
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处理第 1074/1735 条数据...
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```json
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"question": "一直径为 $0.89\\mathrm{mm}$ 的钢丝,其 $\\sigma_{\\mathrm{ss}}=980~\\mathrm{MPa},\\sigma_{\\mathrm{sb}}=1~130~\\mathrm{MPa}$ 另有一铝合金，其$\\sigma_{\\mathrm{as}}=255~\\mathrm{MPa}$ ， $\\sigma_{\\mathrm{ab}}=400~\\mathrm{MPa}$ 。已知它们的密度分别为 $\\rho_{s}=7.85~\\mathrm{g}/\\mathrm{cm}^{3}$ ， $\\rho_{\\mathrm{a}}=2.7~\\mathrm{g}/\\mathrm{cm}^{3}$ 。如果铝线要承受 $40~\\mathrm{kg}$ 的载荷且和钢丝具有相同的弹性变形，则此铝线要比钢丝重或轻多少（以百分比表示）？",
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||
"answer": "此铝线要比钢丝重 $0.8\\%$ 。"
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},
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{
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"question": "一直径为 $0.89\\mathrm{mm}$ 的钢丝,其 $\\sigma_{\\mathrm{ss}}=980~\\mathrm{MPa},\\sigma_{\\mathrm{sb}}=1~130~\\mathrm{MPa}$ 另有一铝合金，其$\\sigma_{\\mathrm{as}}=255~\\mathrm{MPa}$ ， $\\sigma_{\\mathrm{ab}}=400~\\mathrm{MPa}$ 。已知它们的密度分别为 $\\rho_{s}=7.85~\\mathrm{g}/\\mathrm{cm}^{3}$ ， $\\rho_{\\mathrm{a}}=2.7~\\mathrm{g}/\\mathrm{cm}^{3}$ 。如果铝线要承受相同的最大载荷而不变形，则比钢丝重或轻多少（以百分比表示）？",
|
||
"answer": "此铝线要比钢丝重 $32\\%$ 。"
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},
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{
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||
"question": "一直径为 $0.89\\mathrm{mm}$ 的钢丝,其 $\\sigma_{\\mathrm{ss}}=980~\\mathrm{MPa},\\sigma_{\\mathrm{sb}}=1~130~\\mathrm{MPa}$ 另有一铝合金，其$\\sigma_{\\mathrm{as}}=255~\\mathrm{MPa}$ ， $\\sigma_{\\mathrm{ab}}=400~\\mathrm{MPa}$ 。已知它们的密度分别为 $\\rho_{s}=7.85~\\mathrm{g}/\\mathrm{cm}^{3}$ ， $\\rho_{\\mathrm{a}}=2.7~\\mathrm{g}/\\mathrm{cm}^{3}$ 。如果不破裂时又如何？",
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"answer": "即铝线要比钢丝轻 $3\\%$ 。"
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}
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```
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处理第 1075/1735 条数据...
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处理第 1076/1735 条数据...
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```json
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[
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"question": "参考上题中的复合材料。已知钢的屈服强度为 280 MPa，铜的屈服强度为 140 MPa。如果该复合材料受到拉力，请问何种金属先行屈服？",
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"answer": "由于应力之比为1.86，故当钢受应力为 140 MPa 时，铜受应力也为 140 MPa，因此，铜将先行屈服。"
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},
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{
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"question": "参考上题中的复合材料。已知钢的屈服强度为 280 MPa，铜的屈服强度为 140 MPa。在不发生塑性变形的情况下，该复合材料能承受的最大拉伸负荷为多少？",
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||
"answer": "最大拉伸力为 F = (140×10^6 N/m^2) × (2.4×10^-6 m^2) + (260×10^6 N/m^2) × (0.8×10^-6 m^2) = 540 N。"
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},
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{
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"question": "参考上题中的复合材料。已知钢的屈服强度为 280 MPa，铜的屈服强度为 140 MPa。该复合材料的弹性模量为多少？",
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"answer": "弹性模量为 E = 0.25 × (205000 MPa) + 0.75 × (110000 MPa) = 130000 MPa。"
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}
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```
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处理第 1077/1735 条数据...
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```json
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"question": "从润湿性角度考虑，选择β-SiC晶须还是Al2O3短纤维作为增强材料？已知液态铝对β-SiC的润湿性高于Al2O3。",
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"answer": "液态铝对β-SiC的润湿性高于Al2O3，从润湿性角度应选β-SiC晶须。"
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},
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{
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"question": "计算β-SiC晶须的临界长度Lc，已知β-SiC晶须直径为0.5μm，抗拉强度为70000MPa，界面剪切强度τy近似为基体屈服强度76MPa的一半（38MPa）。",
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||
"answer": "对β-SiC，临界长度Lc = (0.5×10^-6×70000)/(2×38) = 460.5×10^-6m = 460.5μm > 实际长度70μm。"
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},
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{
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"question": "计算Al2O3短纤维的临界长度Lc，已知Al2O3短纤维直径为10μm，抗拉强度为2275MPa，界面剪切强度τy近似为基体屈服强度76MPa的一半（38MPa）。",
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"answer": "对Al2O3，临界长度Lc = (10×10^-6×2275)/(2×38) = 299.3×10^-6m = 299.3μm < 实际长度4000μm。"
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},
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{
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"question": "计算β-SiC晶须增强复合材料的纤维平均应力σf和临界体积分数φtrSiC，已知基体屈服强度76MPa，抗拉强度186MPa，纤维长度70μm，直径0.5μm。",
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"answer": "对β-SiC，由于Lc > L，纤维平均应力σf = (76×70×10^-6)/(2×0.5×10^-6) = 5320MPa；临界体积分数φtrSiC = (186-76)/(5320-76) = 0.021。"
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},
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{
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"question": "计算Al2O3短纤维增强复合材料的纤维应力σf和临界体积分数φtrAl2O3，已知基体屈服强度76MPa，抗拉强度186MPa，纤维长度4000μm，直径10μm。",
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||
"answer": "对Al2O3，由于L > Lc，纤维应力σf = (1-299.3×10^-6/(2×4000×10^-6))×2275 = 2190MPa；临界体积分数φtrAl2O3 = (186-76)/(2190-76) = 0.052。"
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},
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{
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"question": "预测β-SiC晶须增强复合材料的强度σLuSiC，假设纤维体积分数φf为0.1，基体贡献σ*近似用屈服强度76MPa代替。",
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"answer": "σLuSiC = 5320×0.1 + 186×0.9 = 700MPa。"
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},
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{
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"question": "预测Al2O3短纤维增强复合材料的强度σLuAl2O3，假设纤维体积分数φf为0.1，基体贡献σ*近似用屈服强度76MPa代替。",
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||
"answer": "σLuAl2O3 = 2190×0.1 + 186×0.9 = 386MPa。"
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}
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```
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处理第 1078/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1079/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1080/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1081/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1082/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1083/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "基体在复合材料中起什么作用？",
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"answer": "基体主要用于固定和黏附增强体，并将所受的载荷通过界面传递到增强体上，当然自身也承受少量载荷。基体是能起到类似隔膜的作用，将增强体分隔开来，当有的增强体发生损伤和断裂时，裂纹不致从一个增强体传播到另一个增强体。在复合材料的加工和使用中，基体还能保护增强体免受环境的化学作用和物理损伤等。"
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},
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{
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"question": "增强体在复合材料中起什么作用？",
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"answer": "从增强体在结构复合材料中主要承担载荷角度看，通常要求增强体具有高强度和高模量，增强体的体积分数，与基体的结合性能对复合材料的性能起着很大的影响。增强体、基体和界面共同作用，可以改变复合材料的韧性、抗疲劳性能、抗蠕变性能、抗冲击性能及其他性能。"
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},
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{
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"question": "界面在复合材料中起什么作用？",
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"answer": "界面能起到协调基体和增强体变形的作用，通过界面可将基体的应力传递到增强体上，基体和增强体通过界面发生结合，但结合力的大小要适当，既不能过大，也不能太小，结合力过大会使复合材料韧性下降，结合力过小，起不到传递应力的作用，容易在界面处开裂。"
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}
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]
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```
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处理第 1084/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "弥散增强的作用和机理是什么？",
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"answer": "弥散增强：主要针对金属基体，加人硬质颗粒如 Al2O3，TiC，SiC等，其粒径为 0.01~0.1μm 左右。这些弥散于金属或合金中的颗粒，可以有效的阻止位错的运动，起到显著的强化作用，但基体仍是承受载荷的主体。"
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},
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{
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"question": "粒子（颗粒）增强的作用和机理是什么？",
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"answer": "粒子增强：在基体中加人直径为 1~50 μm 的硬质颗粒，粒子可承担部分载荷，但基体承担主要载荷。微粒以机械约束的方式限制基体变形。粒径适当搭配并均匀分布，从而起到有效的强化。"
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},
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{
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"question": "纤维增强的作用和机理是什么？",
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"answer": "纤维增强： ① 连续纤维增强可用混合定则来解释，载荷和模量主要由纤维起作用。由于纤维强度和模量远高于基体，并大于纤维临界体积分数，故起到增强作用，界面结合要适中。② 短纤维和晶须增强复合材料中纤维长度应大于临界长度，或长径比应大于临界值。纤维是强度和模量的主要贡献者，由于纤维强度和模量远高于基体，界面结合要适中。"
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}
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]
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处理第 1085/1735 条数据...
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[
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{
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||
"question": "简述复合材料中的尺寸效应，包括颗粒增强复合材料和弥散强化复合材料的尺度范围及其强化原理。",
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"answer": "（1）从复合材料结构单元和尺度上讲，把增强颗粒尺度为 1~50 μm 的叫颗粒增强复合材料，把 0.01~0.1 μm 尺度增强叫弥散强化复合材料，而把亚微米至纳米级叫精细复合材料，其强化原理各不相同。"
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},
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{
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"question": "简述复合材料中的尺寸效应，包括纤维破坏概率和纤维平均强度与纤维长度的关系，以及纤维长径比和复合材料板厚度的影响。",
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"answer": "（2）纤维破坏概率 F(σ)=1-exp(-α lσ^β) 和纤维平均强度 σ̄=(α l)^(-1/β) T(1+1/β) 都与纤维的长度l有关。纤维增强的复合材料的性能不仅与纤维的长度有关,与纤维的长径比 l/d 也有关，还与复合材料板的厚度有关。这些都是复合材料尺寸效应的体现。"
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},
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{
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"question": "简述复合材料中的尺寸效应，包括试样尺寸与缺陷概率及强度的关系。",
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||
"answer": "（3）复合材料试样越大，含缺陷概率越高，强度越低。"
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}
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]
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处理第 1086/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "比较连续纤维和短纤维增强复合材料的临界体积分数",
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"answer": "连续纤维：φ_Cr=(σ_mu-σ_m^*)/(σ_fu-σ_m) 式中 σ_mu,σ_fu 基体、纤维的抗拉强度； σ_m^* 纤维达到断裂应变时基体所承受的应力。短纤维：φ_cr=(σ_mu-σ_m^*)/(σ_f-σ_m^*) 式中 σ_f 纤维平均应力。由于 σ_f 小于 σ_fu ，故短纤维临界体积分数大于连续纤维临界体积分数。"
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},
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{
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"question": "说明临界体积分数的意义",
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||
"answer": "临界体积分数的意义：纤维体积分数大于临界体积分数时，复合材料强度高于基体强度。纤维体积分数小于临界体积分数时，复合材料强度小于基体强度，起不到增强作用。"
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}
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]
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```
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处理第 1087/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1088/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "对复合有何要求，是否任意两种材料复合后都能制成复合材料？",
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"answer": "（1）要形成复合材料，两种材料必须在界面上建立一定的结合力，界面结合力大致可分为物理结合力和化学结合力。"
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},
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{
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"question": "复合材料制备中需要遵循什么思想？",
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"answer": "（2）遵循协同效应思想，即两种或多种因子组合作用效果大于两种或多种因子单独作用效果之和，并力求获得正混杂效应。"
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},
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{
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"question": "复合材料制备中熔解和浸润结合的要求是什么？",
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||
"answer": "（3）熔解和浸润结合时，基体能润湿增强体，相互之间发生扩散和熔解形成结合；反应结合时，基体与增强体应能反应生成有利的界面生成物，其厚度须控制在临界厚度以下。"
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},
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{
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"question": "结构复合材料和功能复合材料的选择要求是什么？",
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"answer": "（4）如果形成结构复合材料，所选择的增强体力学性能（强度、模量）一定要大大高于基体。如形成功能复合材料，应该利用有利的复合效应，例如协同效应。"
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}
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]
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处理第 1089/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "导出连续纤维复合材料中φ_min的关系表达式",
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"answer": "对连续纤维增强，由 σ_Lu=σ_fuφ_f+σ_m*(1-φ_f)=σ_mu(1-φ_f)可得φ_min=φ_f=(σ_mu-σ_m*)/(σ_fu+σ_mu-σ_m*)"
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},
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{
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"question": "导出随机定向排列短纤维复合材料中φ_min的关系表达式",
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||
"answer": "对随机定向排列短纤维，由 σ_Lu=σ_fu[1-L_c/(2L)]φ_f+σ_m*(1-φ_f)=σ_mu(1-φ_f)得到φ_min=(σ_mu-σ_m*)/[σ_fu(1-L_c/(2L))+σ_mu-σ_m*]，注意 L>L_c"
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}
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]
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```
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处理第 1090/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1091/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1092/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1093/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "改进界面结合应从哪些方面考虑降低界面残余应力？",
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"answer": "降低界面残余应力"
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},
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{
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"question": "改进界面结合应从哪些方面考虑基体改性？",
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||
"answer": "基体改性"
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},
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{
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"question": "改进界面结合应从哪些方面考虑纤维表面改性？",
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||
"answer": "纤维表面改性"
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},
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{
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"question": "改进界面结合应从哪些方面考虑选择合理的复合工艺和条件？",
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||
"answer": "选择合理的复合工艺和条件"
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}
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]
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```
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处理第 1094/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "Kevlar纤维-环氧树脂复合材料中，纤维体积分数为0.3，环氧树脂密度为1.25 g/cm³，弹性模量为31 GPa，Kevlar纤维的密度为1.44 g/cm³，弹性模量为124 GPa，计算该复合材料的密度。",
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||
"answer": "密度为1.31 g/cm³。"
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||
},
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{
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||
"question": "Kevlar纤维-环氧树脂复合材料中，纤维体积分数为0.3，环氧树脂密度为1.25 g/cm³，弹性模量为31 GPa，Kevlar纤维的密度为1.44 g/cm³，弹性模量为124 GPa，计算平行于纤维方向的模量。",
|
||
"answer": "纤维方向模量为58.9 GPa。"
|
||
},
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||
{
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||
"question": "Kevlar纤维-环氧树脂复合材料中，纤维体积分数为0.3，环氧树脂密度为1.25 g/cm³，弹性模量为31 GPa，Kevlar纤维的密度为1.44 g/cm³，弹性模量为124 GPa，计算垂直于纤维方向的模量。",
|
||
"answer": "垂直纤维方向模量为40 GPa。"
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}
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]
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```
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处理第 1095/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1096/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1097/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "在铝试样中测得晶粒内部的位错密度为 2×10^12 m^−2 。假设位错全部为刃型位错，并全部集中在亚晶界(即小角晶界)上,其柏氏矢量 b=a/2⟨110⟩。如果亚晶界的截面均为正六边形,且亚晶粒之间的倾侧角为 2° ,试求亚晶界上的位错距离（已知铝的点阵常数 a=0.404 nm）。",
|
||
"answer": "D = b/θ = (√2/2 × 0.404 × 10^−9 m) / (2° × 3.14/180°) = 81.88 × 10^−10 m"
|
||
},
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||
{
|
||
"question": "在铝试样中测得晶粒内部的位错密度为 2×10^12 m^−2 。假设位错全部为刃型位错，并全部集中在亚晶界(即小角晶界)上,其柏氏矢量 b=a/2⟨110⟩。如果亚晶界的截面均为正六边形,且亚晶粒之间的倾侧角为 2° ,试求每个正六边形的边长（已知铝的点阵常数 a=0.404 nm）。",
|
||
"answer": "l = 3 / (81.88 × 10^−10 × 2 × 10^12 × 1.5√3) = 7.05 × 10^−5 m"
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},
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||
{
|
||
"question": "在铝试样中测得晶粒内部的位错密度为 2×10^12 m^−2 。假设位错全部为刃型位错，并全部集中在亚晶界(即小角晶界)上,其柏氏矢量 b=a/2⟨110⟩。如果亚晶界的截面均为正六边形,且亚晶粒之间的倾侧角为 2° ,试求每平方米中有多少亚晶粒（已知铝的点阵常数 a=0.404 nm）。",
|
||
"answer": "n = ρ/N = 2 × 10^12 / 0.26 × 10^7 = 7.69 × 10^7 /m^2"
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}
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]
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```
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处理第 1098/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1099/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "根据凝固理论，试述增加过冷度ΔT如何细化晶粒。",
|
||
"answer": "增加过冷度ΔT。ΔT增加，N和Vs都随之增加，但是N的增长率大于Vs的增长率。因而，N/Vs的值增加，即z增多。"
|
||
},
|
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{
|
||
"question": "根据凝固理论，试述加入形核剂如何细化晶粒。",
|
||
"answer": "加入形核剂后，可以促使过冷液体发生非均匀形核。即不但使非均匀形核所需要的基底增多，而且使临界晶核半径减小，这都将使晶核数目增加，从而细化晶粒。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "根据凝固理论，试述振动结晶如何细化晶粒。",
|
||
"answer": "振动结晶，一方面提供了形核所需要的能量，另一方面可以使正在生长的晶体破断，以形成更多的结晶核心，从而使晶粒细化。"
|
||
}
|
||
]
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```
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处理第 1100/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1101/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1102/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1103/1735 条数据...
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```json
|
||
[
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||
{
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||
"question": "氢原子溶解在铝中形成什么类型固溶体？",
|
||
"answer": "铝的晶体结构属于fcc。从附录中查出氢原子半径 r+H=0.046 铝原子半径 r=0.143 半径比 rH/rAl=0.046/0.143=0.32。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "氢原子应存在于铝点阵的什么位置？为什么？",
|
||
"answer": "八面体间隙比四面体间隙大，所以处在八面体间隙。"
|
||
}
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||
]
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||
```
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||
处理第 1104/1735 条数据...
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||
[
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||
{
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||
"question": "铜的密度为8.96g/cm^3，计算铜的点阵常数和原子半径。从附录查出铜的相对原子质量为63.55，阿佛加得罗常数是6.0238×10^23。",
|
||
"answer": "每个Cu原子的质量为A_Cu=63.55/(6.0238×10^23)g=10.55×10^-23g。Cu属fcc结构，每个晶胞含4个原子，设晶胞的点阵常数为a，一个晶胞的质量是4个Cu原子的质量，故a^3×ρ=4×A_Cu，即a=(4×A_Cu/ρ)^1/3=(4×10.55×10^-23/8.96)^1/3cm=0.3611×10^-7cm=0.3611nm。fcc结构的原子半径r和点阵常数a的关系是r=a√2/4，故Cu的原子半径是r_Cu=0.3611×√2/4nm=0.1277nm。"
|
||
},
|
||
{
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||
"question": "测得Cu-40%Au的固溶体点阵常数a=0.3795nm，密度为14.213g/cm^3，计算说明该合金是什么类型的固溶体。从附录查出Au的相对原子量为196.97。",
|
||
"answer": "Cu-40%Au固溶体中每个原子的平均重量A=(63.55×0.6+196.97×0.4)/(6.0238×10^23)g=1.941×10^-22g。求每个晶胞的原子数n=a^3×ρ/A=(0.3795×10^-7)^3×14.213/1.941×10^-22=4.002。Cu和Au都属面心立方结构，每个晶胞含4个原子，现在计算得每个晶胞含4.002个原子，其中小数是计算和测量误差，所以这是置换固溶体。"
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||
}
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]
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处理第 1105/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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||
"question": "计算单质原子配位数为6的晶体结构的致密度",
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||
"answer": "单质配位数为6时是简单立方结构，此时原子半径 r1=a1*7。致密度 η=(1*(4/3)πr^3)/a^3=(4πa^3)/(3*8*a^3)=0.523。"
|
||
},
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||
{
|
||
"question": "计算单质原子配位数为6时的原子半径与相应配位数为12时的原子半径比值",
|
||
"answer": "因为配位数为6和配位数为12时的摩尔体积相等，1摩尔配位数为12的晶体中原子所占的体积应是致密度乘以摩尔体积 I0'，即等于 771±15...1；同理，1摩尔配位数为6的晶体中原子所占体积应是 77/10...1。如果从原子角度看，一个原子的体积是 4πr^-4/3，则1摩尔原子的体积应是 4N*πr^-1*，其中Na是阿佛加常数。因此有 η12Vmol=(4NAπr12^3)/3，η6Vmol=(4NAπr6^3)/3。上两式相比，得 r6/r12=(η6/η12)^(1/3)=(0.52/0.74)^(1/3)=0.89。这和表3-4给出的数值相同。"
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||
}
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||
]
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||
```
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处理第 1106/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1107/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1108/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1109/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "纯铁在 17 由bcc结构转变为fcc结构，体积减少 1.06%，根据fcc结构的原子半径计算bcc结构的原子半径。",
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||
"answer": "设bcc结构的点阵常数为 a_b，fcc结构的点阵常数为 a_f。由bcc结构转变为fcc结构时体积减少 1.06%：因为每个bcc单胞包含2个原子，FCC单胞4个原子，所以2个BCC晶胞转变为一个FCC晶胞。故 (a_f^3 - 2a_b^3)/(2a_b^3) = -1.06/100；a_f = (2*(100-1.06)/100)^(1/3)*a_b = 1.255a_b。bcc结构的原子半径 r_b = sqrt(3)*a_b/4，fcc结构的原子半径 r_f = sqrt(2)*a_f/4，把上面计算的 a_f 和 a_b 的关系代入，并以 r_f 表示： r_b = sqrt(3)*a_b/4 = sqrt(3)*a_f/(4*1.255) = sqrt(3)*4*r_f/(4*1.255*sqrt(2)) = 0.9758r_f。"
|
||
},
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{
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||
"question": "纯铁在 17 由bcc结构转变为fcc结构，体积减少 1.06%，原子半径的相对变化为多少？",
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||
"answer": "原子半径的相对变化为 (r_f - r_b)/r_b = 1 - 1/0.9758 = -2.47%。"
|
||
},
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||
{
|
||
"question": "如果假定转变前后原子半径不变，计算转变后的体积变化。",
|
||
"answer": "如果假定转变前后原子半径不变，转变后的体积变化为 (a_f^3 - 2a_b^3)/(2a_b^3) = ((4r_f/sqrt(2))^3 - 2*(4r_b/sqrt(3))^3)/(2*(4r_b/sqrt(3))^3) = ((4/sqrt(2))^3 - 2*(4/sqrt(3))^3)/(2*(4/sqrt(3))^3) = -8.196。"
|
||
},
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{
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||
"question": "这些结果说明了什么？",
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||
"answer": "从上面计算的结果看出，如果转变前后的原子半径不变，则转变后的体积变化很大，和实际测得的结果不符，也和金属键的性质不符。所示，同一种金属，不同结构的原子半径应该改变，尽量使其体积变化最少。"
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}
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]
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```
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处理第 1110/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "推测CsCI的晶体结构",
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||
"answer": "从附录查得Cs和CI的电负性分别是0.82和3.16： $L^{-3}$ $[7]$ 的离子半径分别是 $\pi_{5+}{=}0.165~\mathrm{nm}$ $r_{[1-}=0.181\bar{1}1\bar{1}]$ $[7]$ 和 $C.5$ 的电负性 $\Delta E N=3.16-0.82=2.34$ 离子键特性为 $750^{\circ}$ 共价特性为 $75\%$ ，主要是离子键合。负离子半径与正离子半径比 $F_{i}=+1$ $r_{\mathrm{C}}=0.165/0.181=0.912$ 从课文中表3-5给出的资料看出，正离子应处在负离子组成的立方体中心的间隙中，相应于 $C N/(C1-)=8$ ：负离子数与正离子数之比是1：1，所以 $C N(C5^{+})=8.$ 这种晶体结构应该是简单立方结构，CI（或 $[5,5]$ ）处在立方的顶角上， $C5^{+}$ （或CI）处在立方的中心。"
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},
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{
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"question": "计算CsCI的理论密度（实验测得的密度是 $3.99E/(17)^{2}$",
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"answer": ""
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}
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]
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```
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处理第 1111/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "计算CsCI的点阵常数a",
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||
"answer": "因为晶体结构是简单立方结构，立方体的对角线长度应是负离子直径与正离子直径之和，即等于 2(0.181+0.165)nm=0.692 nm。而对角线长度等于 √3a，所以 a=0.692/√3 nm=0.3995 nm。"
|
||
},
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{
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"question": "计算CsCI的理论密度",
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||
"answer": "从附录查得Cl和Cs的相对原子量分别是 35.45 和 132.91，每个Cl和Cs原子质量分别是 35.45/6.023×10^23 g=5.885×10^-23 g 和 132.91/6.023×10^23 g=2.207×10^-22 g。一个晶胞含一个Cl离子和一个Cs离子，所以理论密度为 (5.885×10^-23 + 2.207×10^-22)/(0.3995×10^-7)^3 g/cm^3=4.38 g/cm^3。所计算的理论密度比实验测得的密度大一些，这可能是估算的点阵常数比实际的小一些。"
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}
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]
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```
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处理第 1112/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1113/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1114/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1115/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1116/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1117/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1118/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "您认为普通窗玻璃的玻璃转变温度在室温以上还是以下？",
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"answer": "普通窗玻璃的玻璃转变温度应该在室温以上。如果在室温以下，则它在室温时仍是液态，虽然粘度很大，仍有流动性，原了还是非定域的。这样，不能保持在室温下的固定形状。"
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},
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{
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"question": "橡胶带聚合物的玻璃转化温度又如何？",
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||
"answer": "对于橡胶带聚合物，它的玻璃转变温度则在室温以下。因为橡胶带聚合物在室温有很大的弹性，如果它在室温就是玻璃态，它不可能出现弹性，而是出现脆性。"
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}
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]
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```
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处理第 1119/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "轻度交联的橡胶带拉长了数倍，去除作用力后橡胶带会恢复原来的长度。若拉长后的橡胶带放置在玻璃转变温度以下，去除作用力后，橡胶的长度会发生什么变化？为什么？",
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"answer": "当拉长后的橡胶带放置在玻璃转变温度以下时，它转变为玻璃态，玻璃态转变实现了原子从非定域性到定域性的转变（固化），所以去除外力后不能恢复原来的长度。"
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},
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{
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"question": "轻度交联的橡胶带拉长了数倍，去除作用力后橡胶带会恢复原来的长度。若拉长后的橡胶带放置在玻璃转变温度以上，去除作用力后，橡胶的长度会发生什么变化？为什么？",
|
||
"answer": "当拉长后的橡胶带放置玻璃转变温度以上时，如果聚合物在拉长时没有结晶，交联点间的分子团被拉长，去除外力后，分子恢复原来的松弛网络状态增加位形熵而降低自由能。若聚合物在拉长后结晶，并产生热。如果产生的热被散逸，则可以保持伸长状态。如果提供热以熔化晶休，伸长才会发生恢复。"
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}
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]
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处理第 1120/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1121/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1122/1735 条数据...
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```json
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"question": "根据 $F E=F e=C$ 相图，计算 $141\\cdot5$ 为 $0.14$ 以及 $120$ 的铁碳合金在室温时平衡状态下相的相对量，计算共析体（珠光体）的相对量。",
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"answer": "在室温下铁-碳合金的平衡相是 $17.5$ Fe（碳的质量分数是 $0.0055$ ）和 $F e=C$ （碳的质量分数是 $5.570\\div5\\cdots3$ ，故 $1+1(\\overline{L})$ 为 $0.1\\%$ 的合金在室温时平衡状态下 $\\bar{L}$ 相的相对量（质量分数） $|\\underline{{\\boldsymbol{\\cdot}}}|^{\\sharp}$ 及 $F E=C$ 相的相对量 $\\therefore A E\\bot C$ 为 $$ A^{\\alpha}=\\frac{6.67-0.1}{6.67-0.008}=98.62\\%\\qquad\\mathcal{A}^{\\mathrm{Fe_{\\mathrm{i}}C}}=1-98.62\\%=1.38\\%$$ $1+1(1)$ 为 $1.70\\%$ 的合金在室温时平衡状态下 $C E$ 相的相对量（质量分数） $H^{\\prime}$ 及 $F e=1C$ 相的相对量$r_{1}^{\\parallel}$ 为$$ \\mathcal{A}^{\\alpha}=\\frac{6.67-1.2}{6.67-0.008}=82.11\\%\\qquad\\mathcal{A}^{\\mathrm{Fe_{3}C}}=1-82.11\\%=17.80\\%$$$1+(C)$ 为 $0.1\\%$ 的合金在室温下平衡状态下的组织是 $C E=$ Fe和共析体 $(a-F e+F e,C)$ ，其组织可近似看作和共析转变完时一样，在共析温度 $C E$ Fe碳的成分是 $0.0770^{\\circ}$ 共析组织的碳的成分是 $0.7\\dot{\\mathrm{G}}^{\\circ}$ ，故 $7+(10)$ 为 $0.1\\dot{\\cdot}\\dot{0}$ 的合金在室温时组织中共析体的相对量 $-211$ 为 $$ \\boldsymbol{A}^{P}=\\frac{0.1-0.022}{0.76-0.022}=10.58\\%$$ $111(1)$ 为 $1.24\\div\\frac{3}{4}$ 的合金在室温下平衡状态下的组织是 $F e=C$ 和共析体，在室温下组织中共析体的相对量 $A^{\\prime}$ 为 $$ \\boldsymbol{A}^{P}=\\frac{6.67-1.2}{6.67-0.76}=92.55\\%$$"
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},
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"question": "根据 $F E=F e=C$ 相图，计算 $14\\%$ 为 $\\therefore5=$ 的铁碳合金在室温时平衡状态下相的相对量。计算刚凝固完毕时初生相（奥氏体）和共晶体的相对量。计算在共析温度下由全部初生相析出的渗碳体占总体（整个体系）量的百分数。计算共晶体中最后转变生成的共析体占总体（整个体系）量的百分数。",
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"answer": "$\\cong141(1)$ 为 $3.6^{0}$ 的铁碳合金在室温平衡相是 $11-1=$ Fe（碳的成分是 $0.0050$ ）和 $F e=C$ （碳的成分是 $5.575\\div5\\cdots5$ ，故 $101(C)$ 为 $3.15\\div10=50$ 的合金在室温时平衡状态下 $l=\\frac{\\sqrt{3}}{2}$ 相的相对量（质量分数） $-1^{\\alpha}$ 及 $F\\div C$ 相的相对量 $A F=\\sqrt{2}$ 为 $$A^{\\alpha}=\\frac{6.67-3.6}{6.67-0.009}=46.08\\%\\qquad\\qquad\\mathit{A}^{\\mathrm{Fe_{3}C}}=1-46.08\\%=53.92\\%$$ 因为刚凝固完毕时，初生相和共晶组织中碳的成分分别为 $7.14\\cdot\\cdot\\cdot$ 和 $4.7\\cdot5$ ，所以刚凝固完毕时初生湘的相对量 $\\cdot^{A T^{i}}$ 及共品的相对量 $=455$ 为 $$ A_{1}^{\\gamma}={\\frac{4.3-3.6}{4.3-2.14}}=32.4\\%\\qquad\\qquad\\quad A^{0}=1-32.4\\%=67.6\\%$$ 碳的成分为 $\\underline{{\\mathbf{7}}}.\\mathbf{l}\\underline{{\\mathbf{0}}}\\%$ 的相从共晶温度冷却到共析温度后，它的成分变为 $0.76\\%$ ，在冷却过程它析出 $F e=15$ 相，每份相析出 $F e=2$ 的量 $A F\\bot E F$ 为 $$ \\boldsymbol{A}^{\\mathrm{tFe_{3}C}}=\\frac{2.14-0.76}{6.67-0.76}=23.35\\%$$ 在刚凝固完毕时，全部相（包括初生相和共晶中的相）的相对量 $1$ 是$$ A^{\\Psi}=\\frac{6.67-3.6}{6.67-2.14}=67.77\\%$$ 现在相的量是 $67.770\\div10$ ，所以到共析温度析出的 $F E=C$ 相对于整体的相对量 $\\F_{1}+F_{2}=F$ 为 $$\\mathcal{A}^{\\mathrm{tFe_{1}C}}=67.77\\%\\times23.35\\%=15.82\\%$$ 因为合金中的相到共析温度析出 $\\mathrm{FE}=\\mathrm{C}$ 总体的相的相对量减少 $15.5\\div70$ ，余下的相在共析温度都转变为共析体，所以共析体的相对量为 $$ A^{P}=67.77\\%-15.82\\%=51.95\\%$$ 共品中相占 $$ A_{6}^{7}=\\frac{6.67-4.3}{6.67-2.14}=52.3\\%$$ 所以，在共品中最后转变成共析体的百分数为： $$ A_{G}^{P}=67.6\\%\\times52.3\\%\\times(1-23.35\\%)=27.1\\%$$"
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}
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API调用错误: Invalid control character at: line 4 column 391 (char 509)
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"question": "MgO溶入Al2O3形成固溶体。设Mg2+置换 Al3+，用Kroger-Vink符号写出其反应式。",
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"answer": "2MgO→Al2O32MgAl′+VO..+2OOX"
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},
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{
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"question": "MgO溶入Al2O3形成固溶体。设形成正离子间隙，用Kroger-Vink符号写出其反应式。",
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"answer": "3MgO→Al2O33Mgi∙∙+2VAl∙+3OO×"
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},
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{
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"question": "说明怎样用测量密度的方法来确定上面问题中哪种反应是正确的。",
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"answer": "以上形成两种非享性点缺陷的方式究竟发生哪一种是正确的，要用实验测量晶体点阵常数，通过计算品体密度与测量密度相比较来确定。首先，根据根据固溶体的浓度计算产生两种缺陷时每个品胞含的各种离子的数目，再根据 x=3/2 射线实验测得点阵常数来计算两种情况下的密度：把计算的密度与实测的密度比较，看产生哪一种缺陷的密度与实测密度相近，它就是止确的产生缺陷的方式。"
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}
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[
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"question": "一个位错环能否各部分都是螺型位错？为什么？",
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"answer": "螺位错的柏氏矢量与位错线平行，一根位错只有一个柏氏矢量，而一个位错环不可能与一个方向处处平行，所以一个位错环不能各部分都是螺位错。"
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},
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{
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"question": "一个位错环能否各部分都是刃型位错？为什么？",
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"answer": "刃位错的柏氏失量与位错线垂直，如果柏氏矢量垂直位错环所在的平面，则位错环处处都是刃位错。这种位错的滑移面是位错环与柏氏矢量方向组成的棱杜面，这种位错又称棱杜位错。"
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}
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"question": "在简单立方晶体中，位错（1）的柏氏失量 $b^{(1)}=a[0,10]$ 和位错的切向 $l^{(1)}=[010]$。指出位错（1）的类型以及位错的滑移面。如果滑移面不是惟一的，说明滑移面所受的限制。",
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"answer": "对于位错（1)，柏氏矢量与位错线平行且反向，所以它是左螺型位错。原则上通过位错线所有的面都是滑移面，但是由于位错运动所受的晶格阻力的关系，只有密排面才是晶格阻力最小的面，即密排面位错的真实滑移面。简单立方的密排面是 $11001$ 类型的面，所以位错（1）的滑移面应是（100）和（001）面。"
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},
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{
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"question": "在简单立方晶体中，位错（2）的柏氏失量 $b^{(2)}=a[0,10]$ 和位错的切向 $l^{(2)}=[001]$。指出位错（2）的类型以及位错的滑移面。如果滑移面不是惟一的，说明滑移面所受的限制。",
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"answer": "对于位错（2），柏氏矢量与位错线垂直，所以它是刃型位错。柏氏矢量与位错线共面的面是滑移面，所以位错（2）的滑移面应是（100）面。"
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}
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"question": "面心立方单晶体受拉伸形变，拉伸轴是[001]，求 $b{=}a[\overline{{\textbf{\vert}}}0\mathbf{\vert}]/2$ 及 $t$ 平行于[121]的位错在滑移方向所受的力。已知点阵常数 $=0.35\pi m$",
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"answer": "单位长度位错线在滑移面上所受的力 $F$ 是外加应力场在滑移面滑移方向的分切应力 $=5$ 与柏氏矢量 $h$ 的乘积： $F_{n}=n+$ 。在单向拉伸（应力为 $(\overline{o})$ 的情况， $\tau=\sigma\mathrm{cos}\lambda\cos\varphi$ ，是拉伸轴与柏氏矢量的夹角， $11\pi$ 是拉伸轴与滑移面法线的夹角。因 $b{=}a[\overline{{\textbf{l}}}()]\backslash2$ 及 $t$ 平行于[121]，滑移面是柏氏矢量和位错共面的面，所以滑移面是(111)。因此，2是[001]-[101]的夹角， $42$ 是[001]-[111]的夹角。根据立方系的晶向夹角公式， $$\cos\lambda={\frac{1}{\sqrt{1}\sqrt{1+1}}}={\frac{1}{\sqrt{2}}}\qquad\cos\varphi={\frac{1}{\sqrt{1}\sqrt{1+1+1}}}={\frac{1}{\sqrt{3}}}$$故 $=\sigma/\sqrt{6}=0.408\sigma$ 而 $11$ 的模为 $\alpha\sqrt{2}/2=0.36\times10^{-9}\times\sqrt{2}/2=2.55\times10^{-10}\mathrm{m}$ ，最后得$$ F_{\mathrm{g}}=\tau b=0.408\times2.55\times10^{-10}\sigma\mathrm{N}/\mathrm{m}=1.04\times10^{-10}\sigma\mathrm{N}/\mathrm{m}$$式中 $\frac{1}{a^{2}}$ 的单位为 $\mathsf{P}_{\perp}$"
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},
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"question": "面心立方单晶体受拉伸形变，拉伸轴是[001]，求 $b{=}a[\overline{{\textbf{\vert}}}0\mathbf{\vert}]/2$ 及 $t$ 平行于[121]的位错在攀移方向所受的力。已知点阵常数 $=0.35\pi m$",
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"answer": "单位长度位错线在攀移方向上所受的力 $F_{*}$ 是外加应力场在刃位错半原子面的正应力 $0.5$ 与柏氏矢量 $h$ 的乘积： $F_{1}=-\sigma_{1}h$ 因为 $b$ 垂直于位错线，所以讨论的位错是刃位错。其半原子面的法线矢量是 $b$ ，即为[101]，故 $\sigma_{0}=\sigma\mathrm{{COS}}^{2}\bar{\varphi}^{\prime}=\sigma_{0}^{12}$ 。作用在单位长度位错线上的攀移力为 $$F_{\mathrm{c}}=\frac{\sigma}{2}2.55\times10^{-10}\sigma\mathrm{N}/\mathrm{m}=1.275\times10^{-10}\sigma\mathrm{N}/\mathrm{m}$$式中 $\sigma$ 的单位为 $P F_{A}$"
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}
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处理第 1131/1735 条数据...
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```json
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"question": "设使位错滑移需要克服的阻力（切应力）对铜为 9.8×10^5 Pa，铜的切变模量 G 是 4×10^10 Pa。问它们在表面的低位错密度层有多厚？已知点阵常数 a=0.55 nm，铜是面心立方结构，柏氏矢量长度是 0.36/√2 nm=0.255 nm。",
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"answer": "d=(4×10^10×0.255×10^-9)/(4π×9.8×10^5) m=8.28×10^-7 m"
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},
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"question": "设使位错滑移需要克服的阻力（切应力）对 30-51=Fe 合金为 1.5×10^8 Pa，3° Si-Fe合金的切变模量 G 是 3.5×10^11 Pa。问它们在表面的低位错密度层有多厚？已知点阵常数 a=0.28 nm，铁-硅合金属于体心立方结构，柏氏矢量长度是 0.28√3/2 nm=0.242 nm。",
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"answer": "d=(3.8×10^11×0.242×10^-9)/(4π×1.5×10^8) m=4.88×10^-8 m"
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}
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```
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处理第 1132/1735 条数据...
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```json
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[
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"question": "简单立方晶体（100）面有一个 $b=[001]$ 的螺型位错。在（001）面有1个 $b=[0,10]$ 的刃型位错和它相割，相割后在两个位错上产生弯结还是割阶？",
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"answer": "两位错相割后，在位错留下一个大小和方向与对方位错的柏氏关量相同的一小段位错，如果这小段位错在原位错的滑移面上，则它是弯结：否则是割阶。为了讨论方便，设（100）面上 $b=[001]$ 的刃位错为A位错，（001）面上 $b=[010]$ 的刃位错为B位错。A位错与B位错相割后，A位错产生方向为[010]的小段位错，A位错的滑移面是（100），[010]·[100]=0，即小段位错是在A位错的滑移面上，所以它是弯结：而在B位错产生方向为[001]的小段位错，B位错的滑移面是（001），[001]·[001]=1，即小段位错不在B位错的滑移面上，所以它是割阶。"
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},
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{
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"question": "简单立方晶体（100）面有一个 $b=[001]$ 的螺型位错。在（001）面有一个 $b=[100]$ 的螺型位错和它相割，相割后在两个位错上产生弯结还是割阶？",
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||
"answer": "两位错相割后，在位错留下一个大小和方向与对方位错的柏氏关量相同的一小段位错，如果这小段位错在原位错的滑移面上，则它是弯结：否则是割阶。为了讨论方便，设（100）面上 $b=[001]$ 的刃位错为A位错，（001）面上 $b=[100]$ 的螺位错为C位错。A位错与C位错相割后，A位错产生方向为[100]的小段位错，A位错的一个滑移面是（100）[100]·[100]=1，即小段位错不在A位错的这个滑移面上：但是，（010）也是A位错的滑移面，[100]·[010]=0，所以它是弯结。而在C位错产生方向为[001]的小段位错，C位错的滑移面是（001）和(010)，[001]·[001]=1而[001]·[010]=0即小段位错在B位错的一个滑移面上，所以它是弯结。"
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}
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处理第 1133/1735 条数据...
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```json
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"question": "在面心立方晶体中的两个位错，它们的柏氏矢量 $b$ 和它们正在滑动的面分别是：位错A为 $b^{[i]}=a[0]1]12$ ，在（111）面滑动：位错B为 $b^{(h)}=a[10\overline{{1}}]/2$ ，在（111）面滑动。如果两个位错平行，这两个位错的切失量是什么？",
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"answer": "因为（111）与（111）面是相交的，在这两个面上的位错相互平行时，位错线的方向只能是两个面的交线。有晶带定律很容易知道（111）与（111）面的交线是[110]，所以两个位错线的切向是[110]"
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},
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{
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"question": "在面心立方晶体中的两个位错，它们的柏氏矢量 $b$ 和它们正在滑动的面分别是：位错A为 $b^{[i]}=a[0]1]12$ ，在（111）面滑动：位错B为 $b^{(h)}=a[10\overline{{1}}]/2$ ，在（111）面滑动。它们滑动相遇能否反应？反应后的位错柏民失量是什么？滑移面是什么？",
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"answer": "若两个位错相遇发生反应，反应式是 $$ {\frac{a}{2}}[011]+{\frac{a}{2}}[10{\overline{{1}}}]\rightarrow{\frac{a}{2}}[110]反应前两个位错线的柏氏矢量平方和是 $a^{2}/2+a^{2}/2=a^{2}$ ，反应后位错线的柏氏矢量平方是 $=2-17$ 由弗兰克判据知这个反应是降低能量的，所以反应是可以进行的。因为反应生成的位错线方向是[110]，柏氏矢量方向是[110]，所以其滑移面是（001）。"
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},
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{
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"question": "在面心立方晶体中的两个位错，它们的柏氏矢量 $b$ 和它们正在滑动的面分别是：位错A为 $b^{[i]}=a[0]1]12$ ，在（111）面滑动：位错B为 $b^{(h)}=a[10\overline{{1}}]/2$ ，在（111）面滑动。生成这样的位错使位错容易还是难以滑动，为什么？",
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"answer": "生成的位错的滑移面不是原来两个位错的滑移面（111）面和（111）面，而其滑移面（001）并不是fcc结构的最易滑移面，所以这个位错是难以滑动的。"
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}
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处理第 1134/1735 条数据...
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```json
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"question": "在Ni单晶中的（11T）面上有一个柏氏矢量 $b=a[[0]]12$ 的位错，点阵常数 $a=0.35\\bar{0}\\bar{n}+n=11$ 位错的柏氏矢量长度是多大？",
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"answer": "解：（l)Ni晶体具有fcc结构，柏氏矢量 $b$ 是 $G=110-12$ 类型矢量，所以柏氏矢量的长度是$b=a\\sqrt{2}/2=0.36\\sqrt{2}/2=0.254\\mathrm{mm}$"
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},
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"question": "如果位错是刃型位错，能否分解成扩展位错？写出分解反应式。",
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"answer": "只要层错能 $151$ 足够低，在 $i111\\}$ 面上在何类型的全位错都可以分解为扩展位错。若题目给出的全位错分解为扩展位错，其反应式是$$\\t\\frac{a}{2}[101]\\to\\frac{a}{6}[112]+\\frac{a}{6}[2\\overline{{{1}}}1]$$因为分解为扩展位错是全位错分解为两个肖克莱部分位错，其柏氏矢量是 $a=112-15$ 类型矢量，柏氏矢量长度 $\\cdot=a\\sqrt{6}/6=0.36\\sqrt{6}/6\\mathrm{nm}=0.147\\mathrm{nm}$ ，开且分解前后的位错的滑移面都是原来的滑移面上，所以写反应式时要保证两点： $\\bar{(1)}$ 两个肖克莱部分位错的柏氏矢量要在（111)面上： $12$ 分解式要柏氏失量守恒，即分解前位错的柏氏失量等于分解后两个位错的柏氏失量之和。"
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},
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"question": "Ni的切变模量 $G=75$ GPa，内禀层错能 $\\mathrm{2s}=150~\\mathrm{177/177}$ ，计算位错扩展的平衡宽度。",
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"answer": "因为分解前的全位错是刃型位错，故扩展位错的平衡宽度 $d_{0}$ 为 $$ d_{0}=\\frac{G b^{2}}{8\\pi\\gamma}\\frac{2+\\nu}{1-\\nu}=\\frac{75\\ti$$ =\n\\frac{75\\times10^{9}\\times(0.147\\times10^{-9})^{2}}{8\\pi\\times130\\times10^{3}}\\times3.5\\mathfrak{m}=1.505\\times10^{-9}\\mathfrak{m}$$mes10^{9}\\times(0.147\\times10^{-9})^{2}}{8\\pi\\times150\\times10^{-3}}\\frac{2+1/3}{1-1/3}\\mathrm{m}$$"
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}
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处理第 1135/1735 条数据...
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```json
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"question": "具有NaCl型结构的 $1100$ 密度为 $3.55\\mathrm{g/cm^{3}}$ 。它的柏氏矢量应该是什么？",
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"answer": "$\\sqrt{2}<1$ 型结构中常见的位错柏氏欠量是 $\\pi=110\\div\\frac{15}{2}$ 。"
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},
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{
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"question": "计算其柏氏矢量的长度。",
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"answer": "柏氏矢量 $b=a{\\sqrt{2}}/2=0.4151\\times{\\sqrt{2}}/2=0.2935m$ 。"
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}
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处理第 1136/1735 条数据...
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处理第 1137/1735 条数据...
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处理第 1138/1735 条数据...
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处理第 1139/1735 条数据...
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```json
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"question": "在 Au(a=0.4079nm) 基底上沉积有 Cu(a=0.3615nm) 薄膜，在界面上由错配位错松弛它们的错配。设界面是（111）面，求错配位错的柏氏矢量大小以及位错间距。",
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"answer": "A_{2} 和 c u 的晶体结构都属于fcc结构，常以（111）面为相界面， =110 方向相互平行。=110^{\circ} 方向的原子间距为 2-√2/2 。对于 Γ⇑ 是 0.3615nm×√2/2=0.2556nm ：对于Au是0.4079nm×√2/2=0.2884nm 在 -111= 方向的错配度为 δ=(0.2884-0.2556)/((0.2556+0.2884)/2)=0.121要有晶界位错收纳错配，重合位置点阵的基矢长度 D_{5}^{3} D_δ=b/δ=((b_cu+b_Au)^2)/(4(b_Au-b_Cu))=(0.2556+0.2884)^2/(4(0.2884-0.2556))nm=2.256nm即每隔 275...2 就有个错配位错。因为品界位错要松弛 =-110-2 方向的错配，位错的柏氏矢量是 =110-12 ，故位错线是 =117... 方向。在（111）面有3个 =110^{-3} 方向，所以在界面上有3组与 =110-2 方向垂直的 =117.5 方向互成 1200 的错配位错。"
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},
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"question": "在 Au(a=0.4079nm) 基底上沉积有 Cu(a=0.3615nm) 薄膜，在界面上由错配位错松弛它们的错配。若界面是（100）面，求错配位错的柏氏矢量大小以及位错间距。",
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"answer": "如果以（100）为界面。两相在界面仍以 =110^{-3} 方向相互平行，他们的错配度5为仍为0.121，所以错配位错的间距也是 2.25Gnm 因为晶界位错要松弛 <110= 方向的错配，位错的柏氏矢量是 =110÷7 ，故位错线是 =110 方向。在（111）面有2个 =[110]× 方向，所以在界面上有2组与=110...= 方向垂直的 =110.5 方向互成 (91)= 的错配位错。"
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}
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处理第 1140/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "纯铜和 w(Zn)=3000 的 Zn=10° 合金组成扩散偶，在焊合面上插入标志丝，在 7851 保温56d后，测得标记丝移动了 0.0105πm ，标记平面的 x(2n)=200 ，浓度梯度(∂x_μn/∂x)=-0.089mm⁻¹，∫₀⁰·²⁷x dN_Zn=0.016mm，求浓度 x(Zn)=22.74° 合金的互扩散系数。",
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"answer": "扩散了56天，即 t=56d=56×24×3600s=4838400s 根据给出的数据，˜D 为：˜D=−1/(2t (dC/dx)) ∫₀^∞ x dC=−0.016mm/(−2×4838400s×0.089mm⁻¹)=1.869×10⁻⁸mm²s⁻¹"
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},
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{
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"question": "纯铜和 w(Zn)=3000 的 Zn=10° 合金组成扩散偶，在焊合面上插入标志丝，在 7851 保温56d后，测得标记丝移动了 0.0105πm ，标记平面的 x(2n)=200 ，浓度梯度(∂x_μn/∂x)=-0.089mm⁻¹，∫₀⁰·²⁷x dN_Zn=0.016mm，求浓度 x(Zn)=22.74° 合金的票性扩散系数。",
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"answer": "标记面移动的速度 v=标记面移动距离/时间，故 v=0.0105mm/(2×4838400s)=1.085×10⁻⁹mm/s。因为 v=(D_Cu−D_Zn)(dx_Zn/dx)，在标记面上即 x_Zn=0.22 处有如下联立方程：(D_Cu−D_Zn)×(−0.089mm⁻¹)=1.085×10⁻⁹mm/s 和 (x_Zn D_Cu+x_Cu D_Zn)=1.869×10⁻⁸mm²s⁻¹。解联立方程得：D_Zn=2.137×10⁻⁸mm²s⁻¹，D_Cu=0.918×10⁻⁸mm²s⁻¹。"
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},
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{
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"question": "扩散偶中的标记丝向扩散偶的哪一侧移动？",
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"answer": "因为 D_Zn > D_Cu，所以标记面向 Cu 一侧移动。"
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}
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]
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```
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处理第 1147/1735 条数据...
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```json
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[
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"question": "聚酯（PET）地毯纤维直径为 50||1.17|)，浸入煮沸的 1001·的含水、染料和染料袋（是一种能溶于水的流质）的染料池中。水、染料袋和染料的扩散系数分别是 1.[7×7.1[7-7] 1.□≈10.15 和 1.0×10-1+ m²/s。估计水，染料和染料袋渗入纤维中心所需要的时间。",
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"answer": "纤维直径为 50||1.17|，即渗入深度为 25||1.17|。水，染料和染料袋渗入纤维中心所需要的时间分别是：水 t=(25×10⁻⁶)²/2×1.0×10⁻¹² s=312.5 s；染料 t=(25×10⁻⁶)²/2×1.0×10⁻¹³ s=3125 s；染料袋 t=(25×10⁻⁶)²/2×1.0×10⁻¹⁴ s=31250 s。"
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},
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{
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"question": "如果纤维直径增加一倍，水，染料和染料袋渗入纤维中心所需要的时间分别是多少？",
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"answer": "纤维直径增加一倍，即渗入深度为 50||1.17|。水，染料和染料袋渗入纤维中心所需要的时间分别是：水 t=(50×10⁻⁶)²/2×1.0×10⁻¹² s=1250 s；染料 t=(50×10⁻⁶)²/2×1.0×10⁻¹³ s=12500 s；染料袋 t=(50×10⁻⁶)²/2×1.0×10⁻¹⁴ s=125000 s。"
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}
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]
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```
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```json
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[
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"question": "银的体积扩散系数 $$ D_{1}=7.2\times10^{-5}\exp\biggl(-\frac{190\mathrm{kJ/mol}}{\bar{R}T}\biggr)\mathrm{m}^{2}\cdot\mathrm{s}^{-1};$$晶界扩散系数 $$ D_{\mathrm{b}}=1.4\times10^{-5}\exp\biggl(-\frac{90\mathrm{kJ/mol}}{R T}\biggr)\mathrm{m}^{2}\cdot\mathrm{s}^{-1}$$一个多晶体，晶粒尺寸为 $7\div10^{-5}\cdots117$ 晶界厚度为 $5\times10^{-10}m^{3}$ ，求 $577\div c$ $72710$ 及 $0.776$ 的有效扩散系数。",
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"answer": "含晶界的多晶体的表观扩散系数表示为 $D_{\mathrm{app}}=\tilde{f}D_{\mathsf{b}}+(1-\tilde{f})D_{\mathsf{l}}$ ，其中 $f$ 是缺陷（晶界）所占的分数。设晶粒是立方体，边长为 $a$ 与晶粒直径相当。立方体的每一个面为近邻的立方体共享，故在一个立方体只有3个 $212$ 晶界，所以 $$ f\approx\frac{3d^{2}\delta}{d^{3}}\approx\frac{3\delta}{d}=7.5\times10^{-5}$$$$ \frac{D_{\mathrm{{app}}}}{D_{\mathrm{{i}}}}=f\frac{D_{\mathrm{{b}}}}{D_{\mathrm{{i}}}}+\left(1-f\right)=f\frac{D_{\mathrm{{b}}}}{D_{\mathrm{{i}}}}+1$$计算结果如下：<html><body><table><tr><td>温度K</td><td>D (m².s-1)</td><td>D (m²-s-1)</td><td>Dapp (m²-s-1)</td><td>Dapp/D</td></tr><tr><td>800 1000 1200</td><td>2.82x10-17 8.5x10-15 3.86x10-13</td><td>1.86x10-11 2.78x10-10 1.69x10-9</td><td>1.42x10-15 2.94x10-14 5.13x10-13</td><td>50.47 3.44 1.33</td></tr></table></body></html>"
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},
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{
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"question": "在哪一个温度下晶界扩散的贡献可以忽略？",
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"answer": "从数据看出，在1200K时 $D_{\mathrm{app}}$ 和 $D_{j}$ 的差别已很小，晶界扩散的特殊贡献可忽略。"
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}
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```
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处理第 1149/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "假设在 1000℃ 原子透过 Al2O3晶体扩散距离 x 需要3h。估计Al原子透过同一Al2O3晶体扩散距离为9x所需要的时间。",
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"answer": "I2=((9x)^2/x^2)*3h=243h"
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},
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{
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"question": "假设在 1000℃ 原子透过 Al2O3晶体扩散距离 x 需要3h。计算AI透过Al2O3 的扩散速度是在 1000℃ 时10倍的温度（即找出 D(T)=10D(1000℃)）。",
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"answer": "1/T2=1/1273K−(8.314*ln10)/477000=7.454×10−4K−1"
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}
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]
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```
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处理第 1150/1735 条数据...
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```json
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[
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"question": "一个陶瓷氧化物，在哪些温度范围会发生票性空位扩散机制或发生非票性空位扩散机制？",
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"answer": "如果陶瓷氧化物是固溶体，溶入的溶质的电价不同会产生非票性点缺陷。票性点缺陷浓度随温度变化非常激烈，非票性点缺陷浓度不随温度变化，所以在低温时，非享性空位浓度比票性空位浓度高，温度越低越是，而这的浓度差距越大。所以，在低温范围，非票性空位扩散机制是主导的。"
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},
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{
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"question": "在多晶体陶瓷中，是沿晶界还是通过点阵扩散占主导地位？",
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"answer": "晶界是扩散的快速通道，所以在多晶体中，如果温度不是太高，沿晶界扩散占主导地位。但是，温度很高时，沿晶界扩散与通过点阵扩散的差别就减小。"
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},
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{
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"question": "扩散是空位换位机制还是回旋式换位机制？",
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"answer": "为氧化物陶瓷的健合是离了健，离了晶体的扩散机制主要是空位换位机制。回旋式换位机制的激活能太高，并且往往会破坏离子的健合，所以它不会是扩散的机制。"
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}
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]
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```
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处理第 1151/1735 条数据...
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处理第 1152/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "体心立方晶体可能的滑移面是 {110}，若滑移方向为[1-11]，具体的滑移系是哪些？",
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"answer": "对于{110}滑移面，可能的滑移面是（110）、（011）和（10-1）。"
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},
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{
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"question": "体心立方晶体可能的滑移面是 {112}，若滑移方向为[1-11]，具体的滑移系是哪些？",
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"answer": "对于{112}滑移面，可能的滑移面是（121)、（21-1）和（-112）。"
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},
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{
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"question": "体心立方晶体可能的滑移面是 {123}，若滑移方向为[1-11]，具体的滑移系是哪些？",
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"answer": "对于 {123}滑移面，可能的滑移面是（132）、（231）、（32-1）、（-123）（-213）和(31-2）。"
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}
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]
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```
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处理第 1153/1735 条数据...
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处理第 1154/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "面心立方晶体沿[131]轴拉伸，确定滑移系（111)[0-11]的分切应力。拉伸应力为 6.9×10^5 Pa",
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"answer": "根据拉伸应力与滑移系上的分切应力间的关系为 τ=σcosλcosφ，对于（111)[0-11]滑移系，[131]与滑移面法线[111]夹角的余弦以及[131]与滑移方向[0-11]夹角的余弦分别是 cosφ=5/(√3√11)=0.870，cosλ=-2/(√2√11)=-0.426。τ=6.9×10^5×(-0.426)×0.870 Pa=-2.56×10^5 Pa"
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},
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{
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"question": "面心立方晶体沿[131]轴拉伸，确定滑移系（111)[10-1]的分切应力。拉伸应力为 6.9×10^5 Pa",
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||
"answer": "根据拉伸应力与滑移系上的分切应力间的关系为 τ=σcosλcosφ，对于（111)[10-1]滑移系，[131]与滑移面法线[111]夹角的余弦以及[131]与滑移方向[10-1]夹角的余弦分别是 cosφ=5/(√3√11)=0.870，cosλ=4/(√2√11)=0.852。τ=6.9×10^5×0.852×0.870 Pa=5.11×10^5 Pa"
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},
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{
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"question": "面心立方晶体沿[131]轴拉伸，确定滑移系（111)[1-10]的分切应力。拉伸应力为 6.9×10^5 Pa",
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||
"answer": "根据拉伸应力与滑移系上的分切应力间的关系为 τ=σcosλcosφ，对于（111)[1-10]滑移系，[131]与滑移面法线[111]夹角的余弦以及[131]与滑移方向[1-10]夹角的余弦分别是 cosφ=5/(√3√11)=0.870，cosλ=-2/(√2√11)=-0.426。τ=6.9×10^5×(-0.426)×0.870 Pa=-2.56×10^5 Pa"
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}
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]
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处理第 1155/1735 条数据...
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处理第 1156/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "由内耗法测出 Fe3C在 a-Fe中的平衡溶解度为 C=0.736exp(-4850/T)，其中 T 为温度。求在 627°C（即900K）时 Fe3C 在 α-Fe中的平衡溶解度。",
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"answer": "C∞=0.736exp(-4850/900)=3.36×10^-3"
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},
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{
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"question": "在627°C（即900K）时，颗粒半径为10nm的 Fe3C 在 α-Fe中的溶解度是多少？",
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"answer": "Cr=3.36×10^-3(1+4.440×10^-9/10×10^-9)=4.952×10^-3"
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},
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{
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"question": "在627°C（即900K）时，颗粒半径为100nm的 Fe3C 在 α-Fe中的溶解度是多少？",
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"answer": "Cr=3.36×10^-3(1+4.440×10^-9/100×10^-9)=3.509×10^-3"
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},
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{
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"question": "在627°C（即900K）时，颗粒半径为1000nm的 Fe3C 在 α-Fe中的溶解度是多少？",
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"answer": "Cr=3.36×10^-3(1+4.440×10^-9/1000×10^-9)=3.375×10^-3"
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},
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{
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"question": "颗粒的曲率半径多大才对 Fe3C 在 α-Fe中的溶解度有实质性的影响？",
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"answer": "当颗粒曲率半径较大时（例如1000nm），它的溶解度已接近平衡浓度，当曲率半径大于这个尺寸，它对溶解度已没有实质的影响了。"
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}
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]
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```
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处理第 1157/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "纯金属同素异形转变 $(x\\rightarrow\\beta)$ 在某一过冷度下两相体积吉布斯自由能差为 $7\\times10^{5} kJ/m^{3}$，界面能为 $0.5 J/m^{2}$。若忽略形核的应变能，求形成球状核心的临界核心尺寸和临界核心形成功。",
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||
"answer": "对于球状核心，临界核心半径 $r^{*}=-\\frac{2\\gamma}{\\Delta G_{V}}=\\frac{2\\times0.5}{7\\times10^{8}}m=1.428\\times10^{-9}m$。临界核心形成功为 $\\Delta G^{*}=\\gamma A^{*}/3=0.5\\times4\\pi\\times(1.428\\times10^{-9})^{2}/3J=4.28\\times10^{-18}J$。"
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},
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{
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"question": "纯金属同素异形转变 $(x\\rightarrow\\beta)$ 在某一过冷度下两相体积吉布斯自由能差为 $7\\times10^{5} kJ/m^{3}$，界面能为 $0.5 J/m^{2}$。若忽略形核的应变能，求形成立方体状核心的临界核心尺寸和临界核心形成功。",
|
||
"answer": "对于立方体状核心，临界核心边长 $a^{*}=-\\frac{4\\gamma}{\\Delta G_{V}}=\\frac{4\\times0.5}{7\\times10^{8}}m=2.857\\times10^{-9}m$。临界核心形成功为 $\\Delta G^{*}=\\frac{1}{3}\\gamma A^{*}=\\frac{1}{3}\\times6\\times(2.857\\times10^{-9})^{2}\\times0.5J=8.16\\times10^{-18}J$。"
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},
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{
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"question": "纯金属同素异形转变 $(x\\rightarrow\\beta)$ 在某一过冷度下两相体积吉布斯自由能差为 $7\\times10^{5} kJ/m^{3}$，界面能为 $0.5 J/m^{2}$。若忽略形核的应变能，求形成直径 $(D)$ 和厚度 $(t)$ 比为20的圆盘状核心的临界核心尺寸和临界核心形成功。",
|
||
"answer": "对于圆盘状核心，临界核心直径 $D^{*}=-\\frac{88}{3}\\frac{\\gamma}{\\Delta G_{V}}=\\frac{88\\times0.5}{3\\times7\\times10^{8}}m=2.095\\times10^{-8}m$。临界核心形成功为 $\\Delta G^{*}=[-\\frac{\\pi}{80}\\times(2.095\\times10^{-8})^{3}\\times7\\times10^{8}+\\frac{11\\pi}{20}\\times(2.095\\times10^{-8})^{2}\\times0.5]J=(-2.55\\times10^{-16}+3.83\\times10^{-16})J=1.28\\times10^{-16}J$。"
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}
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]
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```
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处理第 1158/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1159/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "设母相和析出相的切变模量 G 相同，母相是各向同性连续介质。若形成共格的核心，导出球状核心长大丧失共格时的尺寸的表达式。",
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"answer": "球状时，界面共格破坏前的错配应变能与界面能之和等于 (4/3)πr^3×4Gδ^2+4πr^2γ_ci0。丧失共格后没有错配应变能，界面能量为 4πr^2γ_m。设丧失共格的尺寸为 r*，在这个尺寸下共格与非共格能量应相等，故 r* = 3(γ_m - γ_ci0)/(4Gδ^2)。"
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||
},
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{
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||
"question": "设母相和析出相的切变模量 G 相同，母相是各向同性连续介质。若形成共格的核心，导出圆盘状核心长大丧失共格时的尺寸的表达式。",
|
||
"answer": "圆盘状时，设半径为 r 厚度为 t，圆盘体积等于 πr^2t，圆盘面面积等于 2πr^2，圆盘侧面面积等于 2πrt。共格破坏前的错配应变能与界面能之和等于 πr^2t×4Gδ^2+2πr^2γ_ci0+2πrtγ_in。丧失共格后没有错配应变能，圆盘面界面由共格变为非共格，故能量为 2πr^2γ_in+2πrtγ_in。在临界尺寸下共格与非共格能量应相等，据此求得的尺寸就是丧失共格的尺寸 t*，即 t* = (γ_in - γ_ci0)/(2Gδ^2)。"
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}
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]
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```
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处理第 1160/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "相晶粒直径为 $\boxed{\Pi}$ 晶界厚度为 $1\pi\pi\pi$ 在1000K析出c相， $70^{\circ}\angle E$ 非共格界面能为 $[1,5,1]177^{2}$ 共格界面能 $0.05\cdot1/17^{2}$ $[x^{2}-1]$ 相在福界上接触角为 $[50^{\circ}$ ，形核驱动力 $\Delta G_{1}=5\times10^{8}J/\mathrm{m}^{3}$ $12$ 和相的摩尔体积约为 $10^{-5}177^{3}$ 。问若在晶内以共格圆盘状（直径 $[1]$ 和厚度 $1$ 之比 $D N=10$ 均匀形核，形核率是多少？",
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||
"answer": "在晶粒内以共格圆盘状形核。根据题意，圆盘半径 $F^{\prime}$ 和厚度 $l$ 的关系是： $1=p_{1}+5$ ，则圆盘体积等于 $(1)^{2}t-1(.)^{2},5$ 圆盘顶面面积等于 $[\frac{1}{2}][1]^{2}$ 圆盘侧面面积等于 $2\pi r-2\pi r^{2}=5$ ·晶内形核时，形成尺寸为 $^{p}$ 圆盘晶体所需能量 $\Delta G$ 为 \n\n$$\n\\Delta G=\\frac{\\pi r^{2}}{5}\\Delta G_{\\mathrm{l}}^{\\mathrm{V}}+2\\pi r^{2}\\gamma_{\\mathrm{co}}+\\frac{2\\pi r^{2}}{5}\\gamma_{\\mathrm{m}}\n$$\n\n上式对 $\\mathcal{F}$ 取导，并令其为0，求临界尺寸 $1-1=1=$ \n\n$$\n\\frac{\\partial\\Delta G}{\\partial r}=\\frac{3\\pi r^{2}}{5}\\Delta G_{\\mathrm{I}}^{\\mathrm{v}}+4\\pi r\\gamma_{\\mathrm{co}}+\\frac{4\\pi r}{5}\\gamma_{\\mathrm{in}}=0\n$$\n\n$$\nr^{*}=\\frac{4\\times5\\gamma_{\\mathrm{co}}+4\\gamma_{\\mathrm{in}}}{3\\Delta G_{\\mathrm{r}}^{\\mathrm{v}}}=\\frac{4\\times5\\times0.05+4\\times0.5}{3\\times5\\times10^{8}}\\mathfrak{m}=2\\times10^{-9}\\mathfrak{m}\n$$\n\n把 $F^{-}$ 的值代回 $\\therefore A C=$ 式子，求得临界核心形成功 $M=\\frac{7}{5}$ \n\n$$\n\\begin{array}{r l}&{\\Delta G^{*}=\\frac{\\pi(r^{*})^{3}}{5}\\Delta G_{1}^{\\mathrm{V}}+2\\pi(r^{*})^{2}\\gamma_{\\mathrm{,~\\mathrm{{\\omega}}}}+\\frac{2\\pi(r^{*})^{2}}{5}\\gamma_{\\mathrm{{a}}}}\\ &{\\qquad=[-\\frac{\\pi(2\\times10^{-9})^{3}}{5}\\times5\\times10^{8}+2\\pi\\times(2\\times10^{-9})^{2}\\times0.05+\\frac{2\\pi(2\\times10^{-9})^{2}}{5}\\times0.5]\\mathrm{J}}\\ &{\\qquad=1~26\\times10^{-18}\\mathrm{~I~}}\\end{array}\n$$"
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},
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{
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"question": "相晶粒直径为 $\boxed{\Pi}$ 晶界厚度为 $1\pi\pi\pi$ 在1000K析出c相， $70^{\circ}\angle E$ 非共格界面能为 $[1,5,1]177^{2}$ 共格界面能 $0.05\cdot1/17^{2}$ $[x^{2}-1]$ 相在福界上接触角为 $[50^{\circ}$ ，形核驱动力 $\Delta G_{1}=5\times10^{8}J/\mathrm{m}^{3}$ $12$ 和相的摩尔体积约为 $10^{-5}177^{3}$ 。问若在晶界上非均匀形核（双球冠状，界面都是非共格），形核率是多少？",
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||
"answer": "在晶界非均匀形核时，因 $12x^{2}$ 相在晶界上接触角为 $50^{\circ}$ ，故 $f^{\prime}(t)$ 为 \n\n$$\nf(\\theta)=\\frac{1}{2}(2-3\\cos\\theta+\\cos^{3}\\theta)=0.5\\times(2-3\\cos60^{\\circ}+\\cos^{3}60^{\\circ})=0.3125\n$$\n\n若在晶内以非共格界面均匀形核（球状），临界核心半径 $r_{\\mathrm{in}}^{\\mathrm{t}}$ 为 \n\n$$\nr_{i n}^{*}=\\frac{2\\gamma_{i n}}{\\Delta G_{I}^{V}}=\\frac{2\\times0.5}{5\\times10^{8}}\\ m=2\\times10^{-9}\\mathrm{m}\n$$\n\n所需的临界核心形成功 $\\Delta C F$ 为 \n\n$$\n\\Delta G_{\\mathrm{in}}^{*}=\\frac{16\\pi}{3}\\frac{\\gamma_{\\mathrm{in}}^{3}}{\\Delta G_{\\mathrm{I}}^{\\mathrm{V}}}=\\frac{16\\pi}{3}\\frac{(0.5)^{3}}{(5\\times10^{8})^{2}}\\mathrm{J}=8.37\\times10^{-18}~\\mathrm{J}\n$$\n\n在晶界上非均匀形核方式形成双球冠状核心的临界核心形成功 $\\Delta G_{\\mathrm{b}}$ 为 \n\n$$\n\\Delta G_{\\mathrm{t}}^{\\mathrm{s}}=f(\\theta)\\Delta G_{\\mathrm{in}}^{\\mathrm{s}}=8.37\\times10^{-18}\\times0.3125\\mathrm{J}=2.615\\times10^{-18}\\mathrm{J}\n$$"
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},
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{
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"question": "相晶粒直径为 $\boxed{\Pi}$ 晶界厚度为 $1\pi\pi\pi$ 在1000K析出c相， $70^{\circ}\angle E$ 非共格界面能为 $[1,5,1]177^{2}$ 共格界面能 $0.05\cdot1/17^{2}$ $[x^{2}-1]$ 相在福界上接触角为 $[50^{\circ}$ ，形核驱动力 $\Delta G_{1}=5\times10^{8}J/\mathrm{m}^{3}$ $12$ 和相的摩尔体积约为 $10^{-5}177^{3}$ 。问在晶内以共格圆盘状均匀形核以及在晶界上非均匀形核（双球冠状，界面都是非共格），哪一种情况的形核率大？",
|
||
"answer": "$\\frac{1}{12}$ 在晶界上非均匀形核（双球冠状）的形核率 $I_{\\vec{\\tau}}$ 与在晶粒内共格均匀形核（圆盘状）的形核率 $l_{1}$ 的比值为 \n\n$$\n\\frac{I_{2}}{I_{3}}=\\left(\\frac{d}{L}\\right)\\exp\\left\\{-\\frac{\\Delta G_{b}^{*}-\\Delta G^{*}}{k T}\\right\\}=\\frac{10^{-9}}{10^{-3}}\\exp(-\\frac{2.615\\times10^{-18}-1.26\\times10^{-18}}{1.38\\times10^{-23}\\times1000})=2.27\\times10^{-49}\n$$\n\n结果表明，在晶内共格形核的形核率比在晶界上非共格形核率高。"
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}
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]
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```
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处理第 1161/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "估计1cm³铜在熔点温度含10个原子的原子团数目。液态下铜原子体积为1.6×10⁻²⁹m³，表面能为0.177J，熔点为1356K。",
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||
"answer": "根据n₁₀ = n exp(-ΔG₁₀ / (k_B T))，其中n = 1 / V_at = 1 / (1.6×10⁻²⁹) = 6.25×10²² cm⁻³，ΔG₁₀ = 4π(3×10×1.6×10⁻²⁹ / 4π)^(2/3) × 0.177 = 2.52×10⁻¹⁹ J，k_B = 1.38×10⁻²³ J/K，T = 1356 K。计算得n₁₀ = 6.25×10²² exp(-2.52×10⁻¹⁹ / (1.38×10⁻²³ × 1356)) = 8.85×10¹⁰ cm⁻³。"
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},
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{
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"question": "估计1cm³铜在熔点温度含60个原子的原子团数目。液态下铜原子体积为1.6×10⁻²⁹m³，表面能为0.177J，熔点为1356K。",
|
||
"answer": "根据n₆₀ = n exp(-ΔG₆₀ / (k_B T))，其中n = 1 / V_at = 1 / (1.6×10⁻²⁹) = 6.25×10²² cm⁻³，ΔG₆₀ = 4π(3×60×1.6×10⁻²⁹ / 4π)^(2/3) × 0.177 = 8.33×10⁻¹⁹ J，k_B = 1.38×10⁻²³ J/K，T = 1356 K。计算得n₆₀ = 6.25×10²² exp(-8.33×10⁻¹⁹ / (1.38×10⁻²³ × 1356)) = 2.91×10³ cm⁻³。"
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}
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]
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```
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处理第 1162/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "镍的平衡熔点为 172515，固相的 ρ̄=0.6cm³/1770l，液/固相界面能 y=2.25×10⁻⁵·50⁻⁷，如球形粒子半径是 1cm 时，熔点降低多少？设摩尔熔化 ΔHₘ=[Γ̄Γ̄ḠḠJ†m0]",
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||
"answer": "r₁cm=1728K−2×6.6×2.25×10⁻⁵×1728/1×18066K≈1727.99K ΔT=0.01K"
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||
},
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{
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||
"question": "镍的平衡熔点为 172515，固相的 ρ̄=0.6cm³/1770l，液/固相界面能 y=2.25×10⁻⁵·50⁻⁷，如球形粒子半径是 1um 时，熔点降低多少？设摩尔熔化 ΔHₘ=[Γ̄Γ̄ḠḠJ†m0]",
|
||
"answer": "r₁pm=1728K−2×6.6×2.25×10⁻⁵×1728/10⁻⁴×18066K≈1727.72K ΔT=0.28K"
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||
},
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{
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||
"question": "镍的平衡熔点为 172515，固相的 ρ̄=0.6cm³/1770l，液/固相界面能 y=2.25×10⁻⁵·50⁻⁷，如球形粒子半径是 0.01μm 时，熔点降低多少？设摩尔熔化 ΔHₘ=[Γ̄Γ̄ḠḠJ†m0]",
|
||
"answer": "r₀.₀₁μm=1728K−2×6.6×2.25×10⁻⁵×1728/10⁻⁶×18066K≈1699.6K ΔT=28.4K"
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||
}
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]
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```
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处理第 1163/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1164/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1165/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1166/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "多边形化后形成的亚晶界包含 π 个刃位错，亚晶间的取向差为 10^-3 弧度。设多边形化前位错间无交互作用，问多边形化后释放了多少能量（以百分数表示）。（晶界能 E⊥-E0θ(A-1)=β 设其中 A 等于 0.5）",
|
||
"answer": "多边形化前后单位面积晶界释放的能量相对值为 25.99%。"
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||
},
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{
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||
"question": "如果2个这样的亚晶界合并形成1个新的亚晶界，问取向差加大多少？",
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||
"answer": "取向差为 2×10^-3 弧度。"
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||
},
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{
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||
"question": "合并前后释放能量多少？",
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||
"answer": "合并后释放能量相对值为 9.35%。"
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||
}
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]
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```
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处理第 1167/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "经大形变量的冷加工的铜块，储存能为 2×10^5 J·m^-3，大角度界面能的典型值为 0.5 J·m^-2。如果按照经典的均匀形核理论，形成再结晶临界晶核尺寸有多大？",
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||
"answer": "r* = 2γ/ΔG = (2×0.5)/(2×10^5) m = 5×10^-7 m"
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||
},
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{
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||
"question": "若储存能主要由位错贡献，建立位错密度和临界核心尺寸的关系。",
|
||
"answer": "r* = 4γ/(ρGb^2)"
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||
},
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{
|
||
"question": "如果形成1个半径为 2×10^-9 m 的核心，要求形核处的位错密度多大？（G=4×10^10 Pa，b=0.25×10^-9 m）",
|
||
"answer": "ρ = 4γ/(r*Gb^2) = (4×0.5)/(2×10^-9×4×10^10×(0.25×10^-9)^2) m^-2 = 4×10^17 m^-2"
|
||
},
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{
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||
"question": "评论经典形核的可能性。",
|
||
"answer": "大加工量的金属材料的位错密度大约为 10^15 m^-2，这样大小的临界半径核心基本上是不可能形成的。上面讨论的经典形核的临界核心半径为 5×10^-7 m，显然是不可能用经典形核的方式来形核的。"
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}
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]
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```
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处理第 1168/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1169/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "论证为什么不少于 14 种 Bravais 点阵。",
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||
"answer": "对于 14 种点阵中的任一种，不可能找到一种连接结点的方法，形成新的晶胞而对称性不变。"
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||
},
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||
{
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||
"question": "论证为什么不多于 14 种 Bravais 点阵。",
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||
"answer": "如果每种晶系都包含简单、面心、体心、底心四种点阵，七种晶系共 28 种 Bravais 点阵。但这 28 种中有些可以连成 14 种点阵中的某一种而对称性不变。例如体心单斜可以连成底心单斜点阵，所以并不是新点阵类型。"
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}
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]
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```
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处理第 1170/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1171/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "什么是点阵常数？",
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||
"answer": "晶胞中相邻三条棱的长度 a、b、c 与这三条棱之间的夹角α、β、γ分别决定了晶胞的大小和形状，这六个参量就叫做点阵常数。"
|
||
},
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||
{
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||
"question": "各种晶系各有几个点阵常数？",
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||
"answer": "<html><body><table><tr><td>晶系</td><td>a、b、c，α、β、Y之间的关系</td><td>点阵常数的个数</td></tr><tr><td>三斜</td><td>a≠b≠c，α≠β≠≠90°</td><td>6(a、b、c、α、β、)</td></tr><tr><td>单斜</td><td>a≠b≠c，α=β=90≠或α==90≠β</td><td>4(a、b、C、Y或a、b、C、β)</td></tr><tr><td>斜方</td><td>a≠b≠c，α=β==90°</td><td>3 (a、b、 c)</td></tr><tr><td>正方</td><td>a=b≠c，α=β==90°</td><td>2 (a、c)</td></tr><tr><td>立方</td><td>a=b=c，α=β=y=90°</td><td>1 (a)</td></tr><tr><td>六方</td><td>a=b≠c，α=β=90°，Y=120°</td><td>2 (a、 c)</td></tr><tr><td>菱方</td><td>a=b=c， α=β= ≠90°</td><td>2 (a、α)</td></tr></table></body></html>"
|
||
}
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]
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```
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处理第 1172/1735 条数据...
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||
```json
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||
[
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||
{
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||
"question": "写出立方晶系的{123}晶面族中的全部等价晶面的具体指数",
|
||
"answer": "{123}=(123)+(123)+(123)+(123)+(132)+(132)+(132)+(132)+(132)+(213)+(213)+(213)+(213)+(231)+(231)+(231)+(231)+(231)+(312)+(312)+(312)+(312)+(321)+(321)+(321)+(321)"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "写出立方晶系的<123>晶向族中的全部等价晶向的具体指数",
|
||
"answer": "<112>=[112]+[112]+[112]+[112]+[112]+[121]+[121]+[121]+[121]+[211]+[211]+[211]+[211]+[211]"
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||
}
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]
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```
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处理第 1173/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1174/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1175/1735 条数据...
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[
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||
{
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||
"question": "求出立方晶体中指数不大于3的低指数晶面的晶面距（以晶胞边长a为单位）",
|
||
"answer": "晶面间距为d=a/sqrt(h²+k²+l²)，可得晶面族[100}的d=1，[110}的d=√2/2，[111}的d=√3/3，[200}的d=1/2，[210}的d=√5/5，[211}的d=√6/6，[220}的d=√2/4，[221}的d=1/3，[300}的d=1/3，[310}的d=√10/10，[311}的d=√11/11，{222}的d=√3/6，[320}的d=√13/13，[321}的d=√14/14，[322}的d=√17/17，[330}的d=√2/6，[331}的d=√19/19，[332}的d=√22/22，[333}的d=√3/9"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "求出立方晶体中指数不大于3的低指数晶向长度L（以晶胞边长a为单位）",
|
||
"answer": "晶向长度为L=a·sqrt(u²+v²+w²)，可得晶向族<100>的L=1，<110>的L=√2，<111>的L=√3，<200>的L=2，<210>的L=√5，<211>的L=√6，<220>的L=2√2，<221>的L=3，<300>的L=3，<310>的L=√10，<311>的L=√11，<222>的L=2√3，<320>的L=√13，<321>的L=√14，<322>的L=√17，<330>的L=3√2，<331>的L=√19，<332>的L=√22，<333>的L=3√3"
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||
}
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||
]
|
||
处理第 1176/1735 条数据...
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||
```json
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||
[
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{
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"question": "求出六方晶体中[0001]晶向的长度(以点阵常数 a 和 c为单位)",
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"answer": "c"
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},
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{
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"question": "求出六方晶体中[10 0]晶向的长度(以点阵常数 a 和 c为单位)",
|
||
"answer": "a"
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||
},
|
||
{
|
||
"question": "求出六方晶体中[11 0]晶向的长度(以点阵常数 a 和 c为单位)",
|
||
"answer": "sqrt(3)*a"
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||
},
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{
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||
"question": "求出六方晶体中[10 1]晶向的长度(以点阵常数 a 和 c为单位)",
|
||
"answer": "sqrt((3*a^2 + c^2)/3)"
|
||
}
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]
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||
```
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||
处理第 1177/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1178/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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||
"question": "计算立方晶体中指数不大于 3 的各低指数晶向间夹角(列表表示)",
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||
"answer": "利用晶向夹角公式 cosθ=(u1u2+v1v2+w1w2)/sqrt((u1^2+v1^2+w1^2)*(u2^2+v2^2+w2^2)) 计算。两晶向族之间的夹角根据所选晶向的不同可能有多个。"
|
||
},
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{
|
||
"question": "将所得结果和上题比较",
|
||
"answer": "所得结果与上题完全相同，只将表示晶面的 {hkl} 替换为 [uvw] 即可。从表面上看是因为晶向夹角公式与晶面夹角公式完全相同的原因，深入分析，发现晶向 [uvw] 是晶面 (hkl) 的法线方向，是垂直关系，所以两晶面的夹角恒等于同指数的晶向夹角。"
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}
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]
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```
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处理第 1179/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1180/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1181/1735 条数据...
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[
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{
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||
"question": "比较石墨和金刚石的晶体结构",
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||
"answer": "金刚石晶体结构为带四面体间隙的 FCC，碳原子位于 FCC 点阵的结合点和四个不相邻的四面体间隙位置。石墨晶体结构为简单六方点阵，碳原子位于点阵结点上。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "比较石墨和金刚石的结合键",
|
||
"answer": "金刚石中碳原子之间都由共价键结合。石墨中同层之间由共价键结合，邻层之间由范德华力结合。"
|
||
},
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{
|
||
"question": "比较石墨和金刚石的性能",
|
||
"answer": "金刚石硬度高，结构致密。石墨组织稀松，有一定的导电性，常用作润滑剂。"
|
||
}
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]
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处理第 1182/1735 条数据...
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||
[
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||
{
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||
"question": "为什么元素的性质随原子序数周期性的变化？",
|
||
"answer": "因为元素的性质主要由外层价电子数目决定，而价电子数目是随原子序数周期性变化的，所以反映出元素性质的周期性变化。"
|
||
},
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||
{
|
||
"question": "短周期元素和长周期元素的变化有何不同？原因何在？",
|
||
"answer": "长周期元素性质的变化较为连续、逐渐过渡，而短周期元素性质差别较大，这是因为长周期过渡族元素的亚层电子数对元素性质也有影响造成的。"
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||
}
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]
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处理第 1183/1735 条数据...
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[
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{
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||
"question": "讨论金属晶体中原子半径的意义及其影响因素，并举例说明。",
|
||
"answer": "对于金属晶体，原子半径定义为同种元素的晶体中最近邻原子核之间距离之半。金属晶体中，配位数会影响原子半径，例如α-Fe (CN=8) 比γ-Fe (CN=12)的原子半径小 3%，一般采用 CN=12 的原子半径。"
|
||
},
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||
{
|
||
"question": "讨论共价晶体中原子半径的意义及其影响因素，并举例说明。",
|
||
"answer": "对于共价晶体，原子半径定义为同种元素的晶体中最近邻原子核之间距离之半。共价晶体中原子间结合键是单键、双键或三键将会影响原子半径，所以一般使用数值最大的单键原子半径 r(1)。"
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||
},
|
||
{
|
||
"question": "讨论非金属的分子晶体中原子半径的意义及其影响因素，并举例说明。",
|
||
"answer": "对于非金属的分子晶体，同时存在两个原子半径：一是共价半径，另一是范德华原子半径(相邻分子间距离之半)。例如氯分子晶体中，两半径分别为 0.099nm 和 0.180nm。"
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},
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{
|
||
"question": "讨论离子晶体中原子半径的意义及其影响因素，并举例说明。",
|
||
"answer": "对于离子晶体，用离子半径 r+ 、r 表示正、负离子尺寸。在假设同一离子在不同离子晶体中有相同半径的情况下，可以大致确定离子半径。但离子半径只是一个近似的概念，电子不可能完全脱离正离子，因此许多离子键或多或少带有共价键的成分，当这种特点较为突出时，离子半径的意义就不确切了。"
|
||
}
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]
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处理第 1184/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1185/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1186/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1187/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1188/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1189/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1190/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1191/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1192/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1193/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1194/1735 条数据...
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||
[
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{
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||
"question": "有序合金的原子排列有何特点？",
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||
"answer": "有序合金中各组元原子占据各自的布拉维点阵，整个合金就是这些分点阵组成的超点阵。"
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||
},
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||
{
|
||
"question": "有序合金的原子排列和结合键有什么关系？",
|
||
"answer": "这种排列是由原子间金属键造成的，是价电子集体将原子规则排列。"
|
||
},
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||
{
|
||
"question": "为什么许多有序合金在高温下变成无序？",
|
||
"answer": "高温下由于原子的热运动加剧，到一定程度就会摆脱原来的结点位置，造成原子排列的无序性。"
|
||
},
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||
{
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||
"question": "从理论上如何确定有序－无序转变的温度(居里温度)？",
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||
"answer": "理论上可以利用金属键的强度与分子平均自由能的大小关系确定有序合金的转变温度。"
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}
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]
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处理第 1195/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1196/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1197/1735 条数据...
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[
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{
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||
"question": "什么是 Vegard 定律？",
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"answer": "实验发现两种同晶型的盐形成连续固溶体时，固溶体的点阵常数与成分呈直线关系，即点阵常数正比于任一组元的浓度，这就是 Vegard 定律。"
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},
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{
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"question": "为什么实际固溶体往往不符合 Vegard 定律？",
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"answer": "因为 Vegard 定律反映了成分对合金相结构的影响，但对合金相结构有影响的不只是成分，还有其它因素(如电子浓度、负电性等)，这些因素导致了实际固溶体与 Vegard 定律不符。"
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}
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]
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处理第 1198/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "固溶体的力学性能和纯组元的性能有何关系？请定性地加以解释。",
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||
"answer": "固溶体的强度和硬度往往高于各组元，而塑性则较低，这是因为：(1) 对于间隙固溶体，溶质原子往往择优分布在位错线上，形成间隙原子“气团”，将位错牢牢钉扎住，起到了强化作用；(2) 对于置换固溶体，溶质原子往往均匀分布在点阵内，造成点阵畸变，从而增加位错运动的阻力，这种强化作用较小。"
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||
},
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||
{
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||
"question": "固溶体的物理性能和纯组元的性能有何关系？请定性地加以解释。",
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||
"answer": "固溶体的电学、热学、磁学等物理性质也随成分而连续变化，但一般都不是线性关系，这是因为溶质原子一般会破坏溶剂原来的物理性能，但合金呈有序状态时，物理性能又会突变，显示出良好的物理性能。"
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}
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]
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处理第 1199/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "叙述有关离子化合物结构的 Pauling 规则",
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"answer": "(1) 在正离子周围形成一负离子配位多面体，正负离子之间的距离取决于离子半径之和，而配位数则取决于正负离子半径之比；(2) 正离子给出的价电子数等于负离子得到的价电子数，所以有 Z+/GN+=Z-/GN- ；(3) 在一个配位结构中，当配位多面体共用棱、特别是共用面时，其稳定性会降低，而且正离子的电价越高、配位数越低，则上述效应越显著；(4) 在含有一种以上正离子的晶体中，电价大、配位数小的正离子周围的负离子配位多面体力图共顶连接；(5) 晶体中配位多面体的类型力图最少。"
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||
},
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||
{
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"question": "用 Pauling 规则分析金红石的晶体结构",
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||
"answer": "对于金红石：(1) 正负离子半径比为 0.48，根据课本 P104 表 2-8，可知负离子多面体为八面体，正离子配位数为 6 ；(2) Z+=4 ， Z-=2 ，所以 CN-= CN+•Z-/Z+=6/2 =3."
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}
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]
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```
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处理第 1200/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1201/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "硅酸盐结构的基本特点是什么？",
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"answer": "基本特点：(1) 硅酸盐的基本结构单元是[SiO4]四面体，硅原子位于氧原子四面体的间隙中；(2) 每个氧最多只能被两个 [SiO4] 四面体共有；(3) [SiO4] 四面体可以互相孤立地在结构中存在，也可以通过共顶点互相连接；(4) Si-O-Si 的结合键形成一折线。"
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},
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{
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"question": "硅酸盐结构的类型有哪些？",
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"answer": "按照硅氧四面体在空间的组合情况可以分为：岛状、链状、层状、骨架状。"
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}
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]
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```
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处理第 1202/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "从以下六个方面总结比较价化合物、电子化合物、TCP 相和间隙相 (间隙化合物)等各种金属间化合物的组成元素",
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"answer": "<html><body><table><tr><td>价化合物</td><td>电子化合物</td><td>TCP相</td><td>间隙相</td></tr><tr><td>金属与金属， 金属与准金</td><td>元素，VIl族（铁</td><td>不大的金属元</td><td>族金属元素和原子半</td></tr></table></body></html>"
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||
},
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{
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||
"question": "从以下六个方面总结比较价化合物、电子化合物、TCP 相和间隙相 (间隙化合物)等各种金属间化合物的结构特点",
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||
"answer": "<html><body><table><tr><td>价化合物</td><td>电子化合物</td><td>TCP相</td><td>间隙相</td></tr><tr><td>转移或共用， 形成8电子稳</td><td>结构主要由电 子浓度决定</td><td>由密排四面体 按一定次序堆</td><td>FCC或CPH结构，准 金属原子位于四面体</td></tr></table></body></html>"
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||
},
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||
{
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||
"question": "从以下六个方面总结比较价化合物、电子化合物、TCP 相和间隙相 (间隙化合物)等各种金属间化合物的结合键",
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||
"answer": "<html><body><table><tr><td>价化合物</td><td>电子化合物</td><td>TCP相</td><td>间隙相</td></tr><tr><td>键或离子一</td><td>主要是金属键</td><td>金属键</td><td>混合型：金属原子之 间为金属键，金属与</td></tr><tr><td>共价键</td><td></td><td></td><td>准金属原子键为共价 键</td></tr></table></body></html>"
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||
},
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{
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||
"question": "从以下六个方面总结比较价化合物、电子化合物、TCP 相和间隙相 (间隙化合物)等各种金属间化合物的决定结构的主要因素及理论基础",
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"answer": "<html><body><table><tr><td>价化合物</td><td>电子化合物</td><td>TCP相</td><td>间隙相</td></tr><tr><td>负电性，电子 层理论</td><td>电子浓度，电子 论</td><td>组元原子半径 比，拓扑学</td><td>组元原子半径比，空 间几何学</td></tr></table></body></html>"
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},
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{
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||
"question": "从以下六个方面总结比较价化合物、电子化合物、TCP 相和间隙相 (间隙化合物)等各种金属间化合物的性能特点",
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||
"answer": "<html><body><table><tr><td>价化合物</td><td>电子化合物</td><td>TCP相</td><td>间隙相</td></tr><tr><td>非金属性质 或半导体性 质</td><td>明显的金属特 性</td><td>相硬而脆, Cr3Si型结构合 金大都具有超 导性质</td><td>宽相互固溶范围，明 显的金属性质，很高 的熔点、极高的硬度 和脆性</td></tr></table></body></html>"
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},
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{
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"question": "从以下六个方面总结比较价化合物、电子化合物、TCP 相和间隙相 (间隙化合物)等各种金属间化合物的典型例子",
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"answer": "<html><body><table><tr><td>价化合物</td><td>电子化合物</td><td>TCP相</td><td>间隙相</td></tr><tr><td>MgSe、Pt2P、 Mg2Si、MnS、 MgS、MnAs</td><td>CuZn、CusZn8、 CuZn3</td><td>MgCu2、MgZn2、 MgNi2 (Laves 相)、Fe-Cr 合 金(相)、 Cr3Si</td><td>Fe4N、Fe2N、NaH、 TiH2（简单）；Fe3C、 Cr23C6、Fe4W2C（复杂)</td></tr></table></body></html>"
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||
}
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]
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```
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处理第 1203/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1204/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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||
"question": "已知某铜单晶试样的外表面是(001)，请分析当此晶体在室温下滑移时在该外表面上可能出现的滑移线彼此成什么角度？",
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||
"answer": "可能的滑移面为{111}晶面族，它们与(001)面的交线只可能有[110]和[1 0]，所以滑移线彼此平行或垂直。"
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||
},
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||
{
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||
"question": "已知某铜单晶试样的外表面是(111)，请分析当此晶体在室温下滑移时在该外表面上可能出现的滑移线彼此成什么角度？",
|
||
"answer": "可能的滑移面为{111}晶面族，它们与(111)面的交线可能有[ 10]、[0 1]、[10 ]，所以滑移线彼此平行或成60度角。"
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}
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]
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```
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处理第 1205/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1206/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1207/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1208/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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||
"question": "如果沿铝单晶的[2 3]方向拉伸，请确定初始滑移系统。",
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||
"answer": "铝单晶为 FCC 结构，[2 3]位于取向三角形[001]―[1 1]―[101]中，所以初始滑移系统为(111)[0 1]。"
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||
},
|
||
{
|
||
"question": "如果沿铝单晶的[2 3]方向拉伸，请确定转动规律和转轴。",
|
||
"answer": "试样轴转向[0 1]，转轴为 [2 1 3]×[0 1 1]=[2 1 2] ，即[1 ]。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "如果沿铝单晶的[2 3]方向拉伸，请确定双滑移系统。",
|
||
"answer": "双滑移系统为(111)[0 1]－( 1)[101]。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "如果沿铝单晶的[2 3]方向拉伸，请确定双滑移开始时晶体的取向和切变量。",
|
||
"answer": "利用 L=ds/+dtt∨(/⋅↗)db ，设 L=[u u w] ，得L=[2 1 3]+4Y[0 1 1]/√6 ，由此可知 u=2 ， v=4 ， γ=√6/4 ，所以晶体取向为[2 4]，即[1 2]，切变量为 √6/4 。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "如果沿铝单晶的[2 3]方向拉伸，请确定双滑移过程中晶体的转动规律和转轴。",
|
||
"answer": "双滑移时，试样轴一方面转向[0 1]，转轴 n1=[1 1 2]×[0 1 1]=[1 1 1] ，同时转向[101]，转轴 n2=[1 1 2]×[101]=[1 1 1] ，合成转轴为[000]，所以晶体不再转动。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "如果沿铝单晶的[2 3]方向拉伸，请确定晶体的最终取向(稳定取向)。",
|
||
"answer": "由(5)可知晶体最终取向为[1 2]。"
|
||
}
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]
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```
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处理第 1209/1735 条数据...
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||
```json
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[
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{
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||
"question": "将上题中的拉伸改为压缩，确定初始滑移系统",
|
||
"answer": "[2 3]位于取向三角形[001]―[1 1]―[101]中，所以初始滑移系统为(111)[0 1]"
|
||
},
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||
{
|
||
"question": "将上题中的拉伸改为压缩，确定试样轴转向和转轴",
|
||
"answer": "试样轴转向[111]，转轴为 $[2\\bar{1}3]\\times[111]=[\\bar{4}13]$"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "将上题中的拉伸改为压缩，确定双滑移系统",
|
||
"answer": "双滑移系统为(111)[0 1]－(1 1)[011]"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "将上题中的拉伸改为压缩，计算晶体取向和切变量",
|
||
"answer": "利用 $A=a-\\textsf{v}(a\\cdot b)n,$ ，设 $\\textsf{A}=\\textsf{[u0w]}$ ，得$\\mathsf{A}=[2\\bar{1}3]-4\\lor[111]/\\surd6$ ，由此可知 $\\scriptstyle{\\boldsymbol{\\mathsf{u}}}=3$ ， $v=4$ ， $\\gamma=-\\sqrt{6/4}$ ，所以晶体取向为[304]，切变量为- $\\surd6/4$"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "将上题中的拉伸改为压缩，分析双滑移时试样轴的转向和转轴",
|
||
"answer": "双滑移时，试样轴一方面转向[111]，转轴 $\\mathsf{n}_{1}=[304]\\times[111]=[\\bar{4}13]$ ，同时转向[1 1]，转轴 $n_{2}=[304]\\times[1\\overline{{{1}}}1]=[41\\overline{{{3}}}]$ ，合成转轴为[020]即[010]，所以双滑移后 F 点沿[001]－[101]边移动"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "将上题中的拉伸改为压缩，确定稳定取向",
|
||
"answer": "设稳定取向为 $[\\boldsymbol{\\mathbf{u}}^{},~\\boldsymbol{\\mathbf{0}}\\boldsymbol{\\mathbf{w}}^{}~]$ ，要使 $\\boldsymbol{\\mathsf{n}}=[000]$ ，需有 $\\begin{array}{r l}{[\\mathbf{u}^{\\prime}}&{{}0\\mathbf{w}^{\\prime}]\\times([111]+[1\\bar{1}1])}\\end{array}$ $=[000]$ ，即 $\\begin{array}{r l}{\\upmu^{\\prime}}&{{}=\\upmu^{\\prime}}\\end{array}$ ，故稳定取向为[101]"
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||
}
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||
]
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```
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处理第 1210/1735 条数据...
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||
```json
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[
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{
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"question": "铌单晶为 BCC 结构，[2 3]位于取向三角形[001]―[1 1]―[101]中，求初始滑移系统。",
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||
"answer": "初始滑移系统为(0 1)[111]"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试样轴转向[111]，求转轴。",
|
||
"answer": "转轴为 $[2\\bar{1}3]\\times[111]=[\\bar{4}13]$"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "求双滑移系统。",
|
||
"answer": "双滑移系统为(0 1)[111]－(011)[1 1]"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "利用 $L=\\d s/+\\d s\\dag\\left(\\prime\\cdot\\eta\\right)b,$ ，设 $\\mathsf{L}=\\mathsf{[u~0~w]}$ ，求晶体取向和切变量。",
|
||
"answer": "晶体取向为[304]，切变量为 $\\surd6/4$"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "双滑移时，试样轴一方面转向[111]，同时转向[1 1]，求合成转轴及双滑移后 F 点的移动方向。",
|
||
"answer": "合成转轴为[020]即[010]，所以双滑移后 F 点沿[001]－[101]边移动"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "设稳定取向为 $[\\boldsymbol{\\mathbf{u}}^{},~\\boldsymbol{\\mathbf{0}}\\boldsymbol{\\mathbf{w}}^{}~]$ ，要使 $\\boldsymbol{\\mathsf{n}}=[000]$ ，求稳定取向。",
|
||
"answer": "稳定取向为[101]"
|
||
}
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||
]
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```
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处理第 1211/1735 条数据...
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||
```json
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[
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||
{
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||
"question": "已知镁 $(0/2=1.62)$ 单晶在孪生时所需的临界分切应力比滑移时大好几倍，当沿着Mg 单晶的[0001]方向拉伸时，晶体的变形方式如何？",
|
||
"answer": "镁单晶的滑移系统为 $(0001)\times11\bar{\cdot}0>$ 、 $\{10\overline{{1}}0\}<11\overline{{2}}0>$ ，可能的滑移方向均垂直于[0001]，所以此时不发生滑移； $\mathtt{c/a}{=}1.62{<}{\sqrt{3}}$ ，所以[0001]在 $\mathsf{K}_{1}$ 、 ${\sf K}_{2}$ 钝角区，孪生时会增长。因此在[0001]方向拉伸时会发生孪生，孪生使晶体位向发生变化，因而可能进一步滑移。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "已知镁 $(0/2=1.62)$ 单晶在孪生时所需的临界分切应力比滑移时大好几倍，当沿着Mg 单晶的[0001]方向压缩时，晶体的变形方式如何？",
|
||
"answer": "镁单晶的滑移系统为 $(0001)\times11\bar{\cdot}0>$ 、 $\{10\overline{{1}}0\}<11\overline{{2}}0>$ ，可能的滑移方向均垂直于[0001]，所以此时不发生滑移； $\mathtt{c/a}{=}1.62{<}{\sqrt{3}}$ ，所以[0001]在 $\mathsf{K}_{1}$ 、 ${\sf K}_{2}$ 钝角区，孪生时会增长。而压缩时，滑移和孪生都不能发生，晶体表现出很强的脆性。"
|
||
}
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||
]
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||
```
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||
处理第 1212/1735 条数据...
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||
[
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{
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||
"question": "什么是织构(或择优取向)？",
|
||
"answer": "金属在冷加工以后，各晶粒的位向就有一定的关系，这样的一种位向分布就称为择优取向，即织构。"
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||
},
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{
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||
"question": "形成形变织构(或加工织构)的基本原因是什么？",
|
||
"answer": "形成形变织构的根本原因是在加工过程中每个晶粒都沿一定的滑移面滑移，并按一定的规律转动，使滑移方向趋向于主应变方向或使滑移面趋向于压缩面。因此当形变量足够大时，大量晶粒的滑移方向或滑移面都将和拉伸方向或压缩面平行，从而形成织构。"
|
||
}
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||
]
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处理第 1213/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1214/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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||
"question": "实践表明，高度冷轧的镁板在深冲时往往会裂开，试分析其原因。",
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||
"answer": "镁板冷轧后会产生(0001)<11 0>织构，在平行或垂直于板面方向施加应力，取向因子为零，几乎没有塑性，进一步加工就很易开裂。"
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||
}
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||
]
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||
```
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||
处理第 1215/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 1216/1735 条数据...
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||
[
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||
{
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||
"question": "请分析简单立方晶体，(010)面绕[001]轴发生纯弯曲会形成什么样的位错(要求指出位错线的方向和柏氏矢量)。",
|
||
"answer": "刃型， [001] ， a[010]"
|
||
},
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||
{
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||
"question": "请分析简单立方晶体，(110)面绕[001]轴发生纯弯曲会形成什么样的位错(要求指出位错线的方向和柏氏矢量)。",
|
||
"answer": "刃型， [001] ， a[100] 或 a[010]"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "请分析FCC 晶体，(110)面绕[001]轴发生纯弯曲会形成什么样的位错(要求指出位错线的方向和柏氏矢量)。",
|
||
"answer": "刃型， [001] ， a[110]/2"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "请分析简单立方晶体绕[001]轴扭转θ角会形成什么样的位错(要求指出位错线的方向和柏氏矢量)。",
|
||
"answer": "螺型， [001] ， a[001]"
|
||
}
|
||
]
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||
处理第 1217/1735 条数据...
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It's a single issue.
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||
处理第 1218/1735 条数据...
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||
[
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||
{
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||
"question": "当刃型位错周围的晶体中含有超平衡的空位时，该位错将怎样攀移？",
|
||
"answer": "正攀移"
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||
},
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||
{
|
||
"question": "当刃型位错周围的晶体中含有超平衡的间隙原子时，该位错将怎样攀移？",
|
||
"answer": "负攀移"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "当刃型位错周围的晶体中含有低于平衡浓度的空位时，该位错将怎样攀移？",
|
||
"answer": "负攀移"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "当刃型位错周围的晶体中含有低于平衡浓度的间隙原子时，该位错将怎样攀移？",
|
||
"answer": "正攀移"
|
||
}
|
||
]
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||
处理第 1219/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 1220/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 1221/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1222/1735 条数据...
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||
```json
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||
[
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||
{
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||
"question": "有一封闭位错环位于断面为正方形的棱柱滑移面上。正方形的两边分别沿 ±x 和 ±y 轴，柏氏矢量沿 z 轴。如果位错环只能滑移，试求在应力分布情况 $\tau_{yz} = \tau =$ const 下位错环的平衡形状和起动的临界应力。",
|
||
"answer": "${f} = ({\\sigma} \\cdot {b}) \\times v = -u \\tau b k;$ 起动应力 $\\tau_{p} = 2 G exp(-2 \\pi w / b) / (1 - \\nu)$。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "有一封闭位错环位于断面为正方形的棱柱滑移面上。正方形的两边分别沿 ±x 和 ±y 轴，柏氏矢量沿 z 轴。如果位错环只能滑移，试求在应力分布情况 $\\tau_{xz} = \\tau_{yz} = \\tau =$ const 下位错环的平衡形状和起动的临界应力。",
|
||
"answer": "$f = (\\sigma \\cdot b) \\times v = (u - v) \\tau b k;$ 起动应力 $\\tau_{p} = 2 G exp(-2 \\pi w / b) / (1 - \\nu)$。"
|
||
}
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]
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||
```
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||
处理第 1223/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 1224/1735 条数据...
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||
```json
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[
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{
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||
"question": "估算 Al 中扩展位错的平衡宽度。已知 Al 的点阵常数 a=0.404nm，剪切模量 G=3×10^6 N/cm^2，层错能 γ=166×10^-6 J/m^2。",
|
||
"answer": "Al 为面心立方结构，因此 d0=Ga^2/(24πγ)，代入得 Al 的 d0 为 3.91×10^-7 m。"
|
||
},
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||
{
|
||
"question": "估算 Cu 中扩展位错的平衡宽度。已知 Cu 的点阵常数 a=0.361nm，剪切模量 G=5×10^6 N/cm^2，层错能 γ=45×10^-6 J/m^2。",
|
||
"answer": "Cu 为面心立方结构，因此 d0=Ga^2/(24πγ)，代入得 Cu 的 d0 为 1.92×10^-6 m。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "估算不锈钢中扩展位错的平衡宽度。已知不锈钢的点阵常数 a=0.356nm，剪切模量 G=10×10^6 N/cm^2，层错能 γ=15×10^-6 J/m^2。",
|
||
"answer": "不锈钢为面心立方结构，因此 d0=Ga^2/(24πγ)，代入得不锈钢的 d0 为 1.12×10^-5 m。"
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||
}
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||
]
|
||
```
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处理第 1225/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1226/1735 条数据...
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||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "在多电子的原子中，核外电子的排布应遵循的第一个原则是什么？",
|
||
"answer": "能量最低原理"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "在多电子的原子中，核外电子的排布应遵循的第二个原则是什么？",
|
||
"answer": "Pauli不相容原理"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "在多电子的原子中，核外电子的排布应遵循的第三个原则是什么？",
|
||
"answer": "Hund 规则"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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处理第 1227/1735 条数据...
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||
[
|
||
{
|
||
"question": "在元素周期表中，同一周期元素原子结构有什么共同特点？从左到右元素结构有什么区别？性质如何递变？",
|
||
"answer": "同一周期元素具有相同原子核外电子层数，但从左→右，核电荷依次增多,原子半径逐渐减小,电离能增加，失电子能力降低，得电子能力增加，金属性减弱，非金属性增强。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "在元素周期表中，同一主族元素原子结构有什么共同特点？从上到下元素结构有什么区别？性质如何递变？",
|
||
"answer": "同一主族元素核外电子数相同，但从上→下，电子层数增多，原子半径增大，电离能降低，失电子能力增加，得电子能力降低，金属性增加,非金属性降低。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1228/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "何谓同位素？",
|
||
"answer": "在元素周期表中占据同一位置，尽管它们的质量不同，然而它们的化学性质相同，这种物质称为同位素。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "为什么元素的相对原子质量不总为正整数？",
|
||
"answer": "由于各同位素所含的中子量不同(质子数相同)，故具有不同含量同位素的元素，总的相对原子质量不为正整数。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1229/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1230/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
|
||
处理第 1231/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 1232/1735 条数据...
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It's a single issue.
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||
处理第 1233/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "已知某元素原子序数为32，根据原子的电子结构知识，试指出它属于哪个周期？",
|
||
"answer": "第四周期"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "已知某元素原子序数为32，根据原子的电子结构知识，试指出它属于哪个族？",
|
||
"answer": "ⅣA族"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "已知某元素原子序数为32，根据原子的电子结构知识，试判断其金属性的强弱。",
|
||
"answer": "亚金属 Ge"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1234/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "原子间的结合键共有几种？",
|
||
"answer": "金属键、化学键（离子键、共价键）、物理键（范德华力）、氢键"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "金属键的特点如何？",
|
||
"answer": "电子共有化，无饱和性，无方向性"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "离子键的特点如何？",
|
||
"answer": "以离子而不是以原子为结合单元，无方向性和饱和性"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "共价键的特点如何？",
|
||
"answer": "共用电子对，有饱和性、方向性"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "物理键的特点如何？",
|
||
"answer": "次价键，也称范德华力"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "氢键的特点如何？",
|
||
"answer": "分子间作用力，氢桥，具有饱和性"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1235/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "已知 Si 的相对原子质量为 28.09,若 100g 的 Si 中有 5×10^10个电子能自由运动,试计算能自由运动的电子占价电子总数的比例为多少？",
|
||
"answer": "原子数 = (100/28.09)×6.023×10^23 = 2.144×10^24 个 价电子数 = 4×2.144×10^24 = 8.576×10^24 个 比例 = (5×10^10)/(8.576×10^24) = 5.830×10^-15"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "已知 Si 的相对原子质量为 28.09,若 100g 的 Si 中有 5×10^10个电子能自由运动,试计算必须破坏的共价键之比例为多少？",
|
||
"answer": "共价键数 = 2.144×10^24 个 须破坏之共价键数 = (5×10^10)/2 = 2.5×10^10 个 比例 = (2.5×10^10)/(2.144×10^24) = 1.166×10^-14"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1236/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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||
处理第 1237/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "计算 TiO2 的 IC(%)，已知 Ti 和 O 的电负性分别为1.5和3.5",
|
||
"answer": "IC(%)=[1-e^{(-0.25)(3.5-1.5)²} ]×100 =63.2%"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "计算 InSb 的 IC(%)，已知 In 和 Sb 的电负性分别为1.7和1.9",
|
||
"answer": "IC(%)=[1-e^{(-0.25x(1.9-1.7)²} ]×100=1.0%"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1238/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "Al2O3的密度为3.8g/cm3，试计算1 mm3中存在多少个原子？",
|
||
"answer": "Al2O3的相对分子质量 M=26.98×2+16×3=101.96，1mm3中所含原子数为1×3.8×10-3/101.96×6.023×1023×5=1.12×1020"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "Al2O3的密度为3.8g/cm3，试计算1g中含有多少个原子？",
|
||
"answer": "1g中所含原子数为1/101.96×6.023×1023×5=2.95×1022"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1239/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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||
处理第 1240/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "高分子链结构的近程结构（一次结构）包含哪些内容？",
|
||
"answer": "化学结构，分子链中的原子排列,结构单元的键接顺序，支化，交联等"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "高分子链结构的远程结构（二次结构）包含哪些内容？",
|
||
"answer": "相对分子质量及其分布，链的柔顺性及构象"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1241/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "从高分子链结构角度解释热塑性高分子材料的特点",
|
||
"answer": "具有线性和支化高分子链结构，加热后会变软,可反复加工再成形"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "从高分子链结构角度解释热固性高分子材料的特点",
|
||
"answer": "具有体型(立体网状)高分子链结构,不溶子任何溶剂,也不能熔融，一旦定型后不能再改变形状，无法再生"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1242/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
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||
处理第 1243/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "高分子材料相对分子质量具有多分散性。聚氯乙烯相对分子质量分布表如下。试计算该材料的数均相对分子质量 $\overline{M}_{n}$",
|
||
"answer": "数均相对分子质量 $\overline{M_{n}}=\sum x_{i}M_{i}=21150$"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "高分子材料相对分子质量具有多分散性。聚氯乙烯相对分子质量分布表如下。试计算该材料的重均相对分子质量 $\overline{M}_{w}$",
|
||
"answer": "重均相对分子质量 $\overline{M_{w}}=\sum w_{i}M_{i}=23200$"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "高分子材料相对分子质量具有多分散性。聚氯乙烯相对分子质量分布表如下。试计算该材料的数均聚合度 $n_{\eta}$，已知PVC每链节系由2个C原子,3个H原子和1个Cl原子所组成,C,H和Cl的原子量分别为12.01,1.008和35.45",
|
||
"answer": "每链节的质量 $m=2\times12.01+3\times1.008+35.45=62.50$，故数均聚合度 $n_{a}=\frac{\overline{M_{n}}}{m}=\frac{21150}{62.50}=338$"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1244/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1245/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
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||
处理第 1246/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "标出面心立方晶胞中(111)面上各点的坐标",
|
||
"answer": ""
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "判断[-110]是否位于(111)面上",
|
||
"answer": "为了确定[110]是否位于(111)面上,可运用晶带定律： h u+k v+l w=0 加以判断，这里1×(-1)+1×1+1×0=0 因此[110]位于(111)面上"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "计算[-110]方向上的线密度",
|
||
"answer": "K_[10]=4•r/l=4×(√2a/4)/√2a=1,同样的[101]和[011]晶向上的线密度也为1,这说明晶向族(110>是 fcc的最密排方向，该方向上原子互相紧密排列(相切),无间隙存在"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1247/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "已知纯钛在20℃时为α-Ti，具有hcp结构，晶格常数a=0.2951nm，c=0.4679nm。计算(112)晶面间距。",
|
||
"answer": "d(112)=0.1248nm"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "已知纯钛在20℃时为α-Ti，具有hcp结构，晶格常数a=0.2951nm，c=0.4679nm。计算(001)晶面间距。",
|
||
"answer": "d(001)=0.2339nm"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "已知纯钛在900℃时为β-Ti，具有bcc结构，晶格常数a=0.3307nm。计算(112)晶面间距。",
|
||
"answer": "d(112)=0.135nm"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "已知纯钛在900℃时为β-Ti，具有bcc结构，晶格常数a=0.3307nm。计算(001)晶面间距。",
|
||
"answer": "d(001)=0.1653nm"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1248/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "试计算面心立方晶体的(100)晶面的面间距和面致密度",
|
||
"answer": "在面心立方晶体中，当 $(h k l)$ 不为全奇数或全偶数时，有附加面。 $$ d_{(100)}=\\frac{1}{2}\\frac{a}{\\sqrt{{1}^{2}+0+0}}=0.5a$$ $$ K_{_{\\mathrm{\\tiny~100}}}={\\frac{\\left({\\frac{1}{4}}\\times4+1\\right)\\pi r^{2}}{a^{2}}}={\\frac{2\\pi r^{2}}{\\left({\\frac{4}{\\sqrt{2}}}r\\right)^{2}}}=0.785$$"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试计算面心立方晶体的(110)晶面的面间距和面致密度",
|
||
"answer": "在面心立方晶体中，当 $(h k l)$ 不为全奇数或全偶数时，有附加面。 $$ d_{(110)}=\\frac{1}{2}\\frac{\\alpha}{\\sqrt{1^{2}+1^{2}+0}}=0.354a$$ $$ K_{_{(110)}}={\\frac{\\left({\\frac{1}{4}}\\times4+{\\frac{1}{2}}\\times2\\right)\\pi r^{2}}{\\sqrt{2}\\cdot a^{2}}}={\\frac{2\\pi r^{2}}{\\sqrt{2}\\left({\\frac{4}{\\sqrt{2}}}r\\right)^{2}}}=0.555$$"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试计算面心立方晶体的(111)晶面的面间距和面致密度",
|
||
"answer": "在面心立方晶体中，当 $(h k l)$ 不为全奇数或全偶数时，有附加面。 $$ d_{\\mathrm{(111)}}={\\frac{a}{\\sqrt{1^{2}+1^{2}+1^{2}}}}=0.577a$$ $$ K_{_{\\mathrm{(111)}}}={\\frac{\\left({\\frac{1}{6}}\\times3+{\\frac{1}{2}}\\times3\\right)\\pi r^{2}}{{\\frac{\\sqrt{3}}{4}}({\\sqrt{2}}a)^{2}}}={\\frac{2\\pi r^{2}}{{\\frac{\\sqrt{3}}{4}}\\left({\\sqrt{2}}{\\frac{4}{\\sqrt{2}}}r\\right)^{2}}}=0.907$$"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出面心立方晶体中面间距最大的面",
|
||
"answer": "从上面计算结果得知，原子排列最密排的(111)晶面的面间距最大。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1249/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "利用解析几何方法,如何确定立方晶系中两晶向间的夹角 θ",
|
||
"answer": "设立方晶系中的两个晶向为 [u₁v₁w₁] 和 [u₂v₂w₂]，由矢量数性积得知：[u₁v₁w₁]·[u₂v₂w₂]=|[u₁v₁w₁]|·|[u₂v₂w₂]|·cosθ，故此两晶向间夹角 θ 就可从其余弦值求得：cosθ=(u₁u₂+v₁v₂+w₁w₂)/(√(u₁²+v₁²+w₁²)·√(u₂²+v₂²+w₂²))，θ=arccos(cosθ)"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "利用解析几何方法,如何确定立方晶系中两晶面的夹角 θ",
|
||
"answer": "设立方晶系中有两个晶面 (h₁k₁l₁) 和 (h₂k₂l₂)，它们之间的夹角 θ 即为它们各自法线 [h₁k₁l₁] 和 [h₂k₂l₂] 之间的夹角，故可得 cosθ=(h₁h₂+k₁k₂+l₁l₂)/(√(h₁²+k₁²+l₁²)·√(h₂²+k₂²+l₂²))，两晶面的夹角 θ=arccos(cosθ)"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "利用解析几何方法,如何确定立方晶系中两晶面交线的晶向指数",
|
||
"answer": "设立方晶系中有两个不平行晶面 (h₁k₁l₁) 和 (h₂k₂l₂)，它们的交线为 [uvw]，按几何关系得知，这个晶向应同时位于这两个晶面上，故可得 h₁u+k₁v+l₁w=0，h₂u+k₂v+l₂w=0，解上述方程组可得 u:v:w=(k₁l₂-l₁k₂):(l₁h₂-h₁l₂):(h₁k₂-k₁h₂)"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "利用解析几何方法,如何确定立方晶系中两晶向所决定的晶面指数",
|
||
"answer": "设晶体中有两个不平行的晶向 [u₁v₁w₁] 和 [u₂v₂w₂]，它们所决定的晶面的晶面指数为 (hkl)，按晶带定律有 u₁h+v₁k+w₁l=0，u₂h+v₂k+w₂l=0，解上述方程可得 h:k:l=(v₁w₂-w₁v₂):(w₁u₂-u₁w₂):(u₁v₂-v₁u₂)"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1250/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "采用 Cu 的 ka(λ=0.1542 nm) 测得 Cr 的 X 射线衍射谱为首的3条谱线 2θ=44.4°，若 (bcc)Cr 的晶格常数 a=0.2885 nm，试求对应这些谱线的密勒指数。",
|
||
"answer": "根据公式 d_hkl=a/√(h²+k²+l²)=λ/(2sinθ) 若 2θ=44.4°，则 √(h²+k²+l²)=(2sin(44.4°/2)×0.2885)/0.1542=1.4138 h²+k²+l²=1.999≈2 故此平面为(110),或(1-10)或(101)或(10-1)或(011)或(01-1)。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "采用 Cu 的 ka(λ=0.1542 nm) 测得 Cr 的 X 射线衍射谱为首的3条谱线 2θ=64.6°，若 (bcc)Cr 的晶格常数 a=0.2885 nm，试求对应这些谱线的密勒指数。",
|
||
"answer": "h²+k²+l²={(2sin(64.6°/2)×0.2885)/0.1542}²=3.9976≈4 故知此平面为（200），或（020)或（002）。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "采用 Cu 的 ka(λ=0.1542 nm) 测得 Cr 的 X 射线衍射谱为首的3条谱线 2θ=81.8°，若 (bcc)Cr 的晶格常数 a=0.2885 nm，试求对应这些谱线的密勒指数。",
|
||
"answer": "h²+k²+l²={(2sin(81.8°/2)×0.2885)/0.1542}²=6.0023≈6 故此平面为(112),或(1-12)或(1-1-2)或(11-2)或(121)或(12-1)或(1-21)或(1-2-1)或(211) 或（21-1)或（2-11)或（2-1-1)。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1251/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1252/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "Ni 的晶体结构为面心立方结构，其原子半径为 r=0.1243nm ，试求 Ni 的晶格常数。",
|
||
"answer": "a=4r/sqrt(2)=4×0.1243/sqrt(2)=0.3516(nm)"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "Ni 的晶体结构为面心立方结构，其原子半径为 r=0.1243nm ，晶格常数为 a=0.3516nm，试求 Ni 的密度。",
|
||
"answer": "ρ=4Ar/(a³×NA)=4×58.69/((3.516×10^-6)³×6.023×10^23)=8.967(g/cm³)"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1253/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1254/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1255/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "在具有四方结构，其相对原子质量 A_r=114.82 ，原子半径 r=0.1625 nm ，晶格常数 a=0.3252 nm ， c=0.4946 nm ，密度 ρ=7.286 g/cm^3 ，试问 In 的单位晶胞内有多少个原子？",
|
||
"answer": "n=(ρa^2c×N_A)/A_r=(7.286×(3.252×10^-8)^2×(4.946×10^-8)×6.023×10^23)/114.82=1.9991≈2，故 In 的单位晶胞中有2个原子。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "在具有四方结构，其相对原子质量 A_r=114.82 ，原子半径 r=0.1625 nm ，晶格常数 a=0.3252 nm ， c=0.4946 nm ，密度 ρ=7.286 g/cm^3 ，试问 In 的致密度为多少？",
|
||
"answer": "K=(2×(4/3)πr^3)/(a^2c)=(2×(4/3)π(0.1625)^3)/((0.3252)^2×0.4946)=0.6873"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1256/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "Mn的同素异构体有一为立方结构，其晶格常数a为0.632nm，ρ为7.26g/cm³，r为0.122nm，问Mn晶胞中有几个原子？",
|
||
"answer": "P=aNA ρ=(n Ar)/(a³ NA)⇒n=(ρ a³ NA)/Ar=(7.26×(6.326×10⁻⁸)³×6.023×10²³)/54.94=20.091≈20.091[.023]。故每单位晶胞内有20个原子。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "Mn的同素异构体有一为立方结构，其晶格常数a为0.632nm，ρ为7.26g/cm³，r为0.122nm，问其致密度为多少？",
|
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"answer": "K=(20×(4/3)π r³)/a³=(20×(4/3)π×(0.112)³)/(0.632)³=0.466"
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}
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]
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```
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处理第 1257/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "按晶体的钢球模型,若球的直径不变,当 Fe 从 fcc 转变为 bcc 时，计算其体积膨胀多少？",
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"answer": "a_fcc = 4 / sqrt(2) * r ⇒ V_fcc = a_fcc^3 = 64 / (2 * sqrt(2)) * r^3; a_bcc = 4 / sqrt(3) * r ⇒ V_bcc = a_bcc^3 = 64 / (3 * sqrt(3)) * r^3; ΔV = (1/2 * 64 / (3 * sqrt(3)) * r^3 - 1/4 * 64 / (2 * sqrt(2)) * r^3) / (1/4 * 64 / (2 * sqrt(2)) * r^3) = 9%"
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},
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{
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"question": "经X射线衍射测定，在 912℃ 时， α-Fe 的 a=0.2892 nm, γ-Fe 的 a=0.3633 nm, 计算从 γ-Fe 转变为 α-Fe 时，其体积膨胀为多少？与 (1) 相比，说明其产生差别的原因。",
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||
"answer": "fcc: r = sqrt(2)/4 * a = sqrt(2)/4 * 0.3633 = 0.1284 nm; bcc: r = sqrt(3)/4 * a = sqrt(3)/4 * 0.2892 = 0.1251 nm; ΔV = (1/2 * (0.2892)^3 - 1/4 * (0.3633)^3) / (1/4 * (0.3633)^3) = 0.87%; 产生差别的原因：晶体结构不同，原子半径大小也不同；晶体结构中原子配位数降低时，原子半径收缩。"
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}
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]
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```
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处理第 1258/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "Cu-Zn和Cu-Sn组成固溶体最多可溶入多少原子数分数的Zn或Sn?",
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"answer": "Cu-Zn固溶体最多可溶入36%Zn；Cu-Sn固溶体最多可溶入12%Sn。"
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},
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{
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"question": "若Cu晶体中固溶入Zn的原子数分数为10%，最多还能溶入多少原子数分数的Sn?",
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||
"answer": "最多尚能固溶入8.67%Sn。"
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}
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]
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```
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处理第 1259/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1260/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "什么是间隙固溶体？从晶体结构的角度说明其特点。",
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"answer": "溶质原子分布于溶剂晶格间隙而形成的固溶体称为间隙固溶体。形成间隙固溶体的溶质原子通常是原于半径小于 0.1nm 的非金属元素，如H，B，C，N，O等。间隙固溶体保持母相(溶剂)的晶体结构，其成分可在一定固溶度极限值内波动，不能用分子式表示。"
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},
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{
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||
"question": "什么是间隙相？从晶体结构的角度说明其特点。",
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||
"answer": "间隙相属原子尺寸因素占主导地位的中间相。它们显然是原子半径较小的非金属元素占据晶格的间隙，然而间隙相的晶格与组成他们的任一组元晶格都不相同。它们的成分可在一定范围内波动。但组成它们的组元大致都具有一定的原子组成比，可用化学分子式来表示。当 rB/rA<0.59 时,通常形成间隙相,其结构为简单晶体结构,具有极高的熔点和硬度。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "什么是间隙化合物？从晶体结构的角度说明其特点。",
|
||
"answer": "间隙化合物属原子尺寸因素占主导地位的中间相。它们显然是原子半径较小的非金属元素占据晶格的间隙，然而间隙化合物的晶格与组成他们的任一组元晶格都不相同。它们的成分可在一定范围内波动。但组成它们的组元大致都具有一定的原子组成比，可用化学分子式来表示。当 rB/rA≥0.59 时,则形成间隙化合物,其结构为复杂的晶体结构。"
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||
}
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]
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```
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处理第 1261/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "MgO 具有 NaCl 型结构。 Mg2+ 的离子半径为 0.078nm, O2- 的离子半径为 0.132nm 试求 MgO 的密度 (ρ)",
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||
"answer": "ρ=4[24.31+16.00]/(2×0.078+2×0.132)^3×6.023×10^23=3.613 g/cm³"
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||
},
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{
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||
"question": "MgO 具有 NaCl 型结构。 Mg2+ 的离子半径为 0.078nm, O2- 的离子半径为 0.132nm 试求 MgO 的致密度 (K)",
|
||
"answer": "K=4×4/3π(0.078^3+0.132^3)/(2×0.078+2×0.132)^3=0.627"
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}
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]
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处理第 1262/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "某固溶体中含有 x(MgO) 为 30%,x(LiF) 为 70%。试计算 Li1+, Mg2+, F1- 和 O2- 的质量分数。Mg,O,Li,F 的相对原子质量分别为24.31,16.00，6.94，19.00。",
|
||
"answer": "w(Li+)=0.7×6.94/(0.3×(24.31+16)+0.7×(6.94+19))=16%; w(Mg2+)=0.3×24.31/(0.3×(24.31+16)+0.7×(6.94+19))=24%; w(F-)=0.7×19/(0.3×(24.31+16)+0.7×(6.94+19))=44%; w(O2-)=0.3×16/(0.3×(24.31+16)+0.7×(6.94+19))=16%"
|
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},
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{
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||
"question": "某固溶体中含有 x(MgO) 为 30%,x(LiF) 为 70%。若 MgO 的密度为 3.6 g/cm3,LiF 的密度为 2.6 g/cm3,那么该固溶体的密度为多少？",
|
||
"answer": "ρ=0.3×3.6+0.7×2.6=2.9(g/cm3)"
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}
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]
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```
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处理第 1263/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "K+ 和 Cl- 的离子半径分别为 0.133nm,0.181nm，KCl具有 CsCl 型结构，试求其密度ρ。",
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||
"answer": "ρ = (39.102 + 35.453) / [(2 × (0.133 + 0.181) / √3)^3 × 6.023 × 10^23 × 10^-24] = 2.597 g/cm³"
|
||
},
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{
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||
"question": "K+ 和 Cl- 的离子半径分别为 0.133nm,0.181nm，KCl具有 CsCl 型结构，试求其堆积系数κ。",
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||
"answer": "κ = (4/3π(0.133^3 + 0.181^3)) / [(2 × (0.133 + 0.181) / √3)^3] = 0.728"
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}
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]
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处理第 1264/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1265/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "在ZrO2固溶体中，每6个Zr4+离子同时有1个Ca2+离子加入就可能形成一立方体晶格ZrO2。若此阳离子形成fcc结构，而O2-离子则位于四面体间隙位置。计算100个阳离子需要有多少O2-离子存在？",
|
||
"answer": "100个阳离子中总电荷数=(100/7)×(6×4+1×2)=371.4，故需要371.4/2=185.7个O2-离子来平衡该电荷。"
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||
},
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{
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||
"question": "在ZrO2固溶体中，每6个Zr4+离子同时有1个Ca2+离子加入就可能形成一立方体晶格ZrO2。若此阳离子形成fcc结构，而O2-离子则位于四面体间隙位置。计算四面体间距位置被占据的百分比为多少？",
|
||
"answer": "因fcc结构每个晶胞所含的原子数为4，由100个阳离子可组成25个单位晶胞，而每个单位晶胞共有8个四面体间隙位置，故O2-离子占据四面体间距位置的百分率为185.7/(25×8)=92.9%。"
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}
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]
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```
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处理第 1266/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1267/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1268/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1269/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "已知线性聚四氟乙烯的数均相对分子质量为5×10^5，其C一C键长为0.154 nm，键角θ为109°，试计算其总链长L。",
|
||
"answer": "对线性高分子而言，其总链长L取决于原子间键长d、键的数目N，以及相邻键的夹角θ即L=Nd sin(θ/2)。对聚四氟乙烯而言，每链节有2个C原子和4个F原子。首先计算其聚合度π_n=5×10^5/(2×12.01+4×19.00)=5×10^3。而每个链节有2个C原子，因此每个链节就有两个C一C主键，所以在此高分子中总键数N=2×5×10^3=1.0×10^4。若每C一C键长d=0.154 nm，键角θ=109°，则L=1.0×10^4×0.154×sin(109°/2)=1253.738 nm。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "已知线性聚四氟乙烯的数均相对分子质量为5×10^5，其C一C键长为0.154 nm，键角θ为109°，试计算其均方根长度。",
|
||
"answer": "均方根长度r=d√N=0.154×√(1.0×10^4)=15.4 nm。"
|
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}
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]
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```
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处理第 1270/1735 条数据...
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[
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{
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||
"question": "何谓玻璃？",
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||
"answer": "所谓玻璃，是指具有玻璃化转变温度的非晶态固体。玻璃与其他非晶态的区别就在于有无玻璃化转变温度。玻璃态也指非晶态金属和合金（amorphous metal），它实际上是一种过冷状态液体金属。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "从内部原子排列和性能上看，非晶态和晶态物质主要区别何在？",
|
||
"answer": "从内部原子排列的特征来看，晶体结构的基本特征是原子在三维空间呈周期性排列，即存在长程有序，而非晶体中的原子排列却无长程有序的特点；从性能上看，晶体具有固定熔点和各向异性，而非晶体则无固定熔点，且系各向同性。"
|
||
}
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||
]
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处理第 1271/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1272/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "设Cu 中空位周围原子的振动频率为 1013s-1,△Ev为 0.15×10~18J,exp(△Sm/k)约为1,试计算在700K时空位的迁移频率。",
|
||
"answer": "ν700=10^13·12·exp((-0.15×10^-18)/(1.38×10^-23×700))·1=2.165×10^7 s^-1"
|
||
},
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{
|
||
"question": "设Cu 中空位周围原子的振动频率为 1013s-1,△Ev为 0.15×10~18J,exp(△Sm/k)约为1,试计算在室温27℃时空位的迁移频率。",
|
||
"answer": "ν300=10^13·12·exp((-0.15×10^-18)/(1.38×10^-23×300))·1=2.207×10^-2 s^-1"
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}
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]
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||
```
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处理第 1273/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1274/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1275/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1276/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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||
"question": "试求α-Fe理论的密度(已知α-Fe的a=0.286nm, rFe=0.1241nm, rH=0.036nm)",
|
||
"answer": "ρ理论=(2×55.85)/((2.86×10^(-8))^3×6.023×10^23)=7.9276(g/cm^3)"
|
||
},
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||
{
|
||
"question": "试求α-Fe实际的密度(已知α-Fe的a=0.286nm, rFe=0.1241nm, rH=0.036nm, 每200个铁原子伴随着1个H原子)",
|
||
"answer": "ρ实际=(2×(55.85+1.008/200))/((2.86×10^(-8))^3×6.023×10^23)=7.9283(g/cm^3)"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试求α-Fe理论的致密度(已知α-Fe的a=0.286nm, rFe=0.1241nm)",
|
||
"answer": "K理论=(8/3π×(0.1241)^3)/(0.286)^3=0.6844"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试求α-Fe实际的致密度(已知α-Fe的a=0.286nm, rFe=0.1241nm, rH=0.036nm, 每200个铁原子伴随着1个H原子)",
|
||
"answer": "K实际=(8/3π×((0.1241)^3+(0.036)^3/200))/(0.286)^3=0.6845"
|
||
}
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||
]
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```
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||
处理第 1277/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1278/1735 条数据...
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[
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||
{
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||
"question": "若在MgF2中溶人LiF,则必须向 MgF2中引人何种形式的空位（阴离子或阳离子)?",
|
||
"answer": "MgF2 若要溶入LiF，由 Mg2+ 取代 Li+ ,则须引入阳离子空位，因为被取代的离子和新加人的离子，其价电荷必须相等。"
|
||
},
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||
{
|
||
"question": "若要使LiF中溶入MgF2，则须向LiF中引入何种形式的空位（阴离子或阳离子）？",
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||
"answer": "若要使LiF溶人 MgF2 ，由 Li+ 取代 Mg2+ ，则须引入阴离子空位，使电荷平衡且不破坏原来的 MgF2 结构。"
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}
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]
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处理第 1279/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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||
"question": "在某晶体的扩散实验中发现,在500℃时，1010个原子中有1个原子具有足够的激活能，可以跳出其平衡位置而进人间隙位置;在600℃时，此比例会增加到10^9。求此跳跃所需要的激活能。",
|
||
"answer": "热激活过程通常可由著名的 Arrhenius 方程来描述。令 E 为形成一个间隙原子所需的能量,因此,能量超过平均能量而具有高能量的原子数 x 与总原子数 N 之比为 C = n/N = A e^(-E/kT) 式中 A 为比例常数； k 为玻耳兹曼常数； T 为绝对温度。 上式两边取对数，则有 ln C = ln A - E/kT 解上述联立方程得 { ln10^-10 = lnA - E/(1.38×10^-23×773) ln10^-9 = lnA - E/(1.38×10^-23×873) } 故 ln A = -2.92, E = 2.14×10^-19 (J)"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "在某晶体的扩散实验中发现,在500℃时，1010个原子中有1个原子具有足够的激活能，可以跳出其平衡位置而进人间隙位置;在600℃时，此比例会增加到10^9。在700℃时，具有足够能量的原子所占的比例为多少？",
|
||
"answer": "热激活过程通常可由著名的 Arrhenius 方程来描述。令 E 为形成一个间隙原子所需的能量,因此,能量超过平均能量而具有高能量的原子数 x 与总原子数 N 之比为 C = n/N = A e^(-E/kT) 式中 A 为比例常数； k 为玻耳兹曼常数； T 为绝对温度。 上式两边取对数，则有 ln C = ln A - E/kT 解上述联立方程得 { ln10^-10 = lnA - E/(1.38×10^-23×773) ln10^-9 = lnA - E/(1.38×10^-23×873) } 故 ln C = ln(n/N) = -2.92 - 2.14×10^-19/(1.38×10^-23×973) n/N = 6×10^-9"
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||
}
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]
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||
```
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处理第 1280/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1281/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1282/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1283/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1284/1735 条数据...
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```json
|
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[
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{
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||
"question": "W在 20℃时每 10^23 个晶胞中有一个空位，求 W 的空位浓度 C_20。",
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"answer": "C_20 = 1 / (2 × 10^23) = 5 × 10^-24"
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},
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||
{
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||
"question": "从20℃升温至1020℃时，点阵常数膨胀了 (4 × 10^-4)%，而密度下降了 0.012%，求 W 在1020℃时的空位浓度 C_1020。",
|
||
"answer": "C_1020 = (0.012 - 3 × 4 × 10^-4)% = 1 × 10^-4"
|
||
},
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||
{
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||
"question": "已知 W 的空位浓度公式为 C = exp(S_v / k) exp[-E_v / (k T)]，利用20℃和1020℃的空位浓度，求 W 的空位形成能 E_v 和形成熵 S_v。",
|
||
"answer": "E_v = 1.45 (eV), S_v = 3.3 × 10^-4 (eV)"
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||
}
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]
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```
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处理第 1285/1735 条数据...
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||
```json
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||
[
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{
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"question": "Al的空位形成能 $(E_{\\mathrm{{v}}})$ 和间隙原子形成能 $\\left(E_{\\iota}\\right)$ 分别为 $0.76~\\mathrm{eV}$ 和 $3,0\\mathrm{{eV}}$ ,求在室温$\\left(20\\thinspace\\mathcal{C}\\right)$ 时，Al空位平衡浓度与间隙原子平衡浓度的比值。",
|
||
"answer": "${\\frac{C_{\\mathrm{V}}}{C_{\\mathrm{i}}}}={\\mathrm{e}}^{{\\frac{1}{2}}(E_{\\parallel}-E_{\\mathrm{V}})}={\\mathrm{e}}^{{\\frac{1}{8.617\\times10^{-5}\\times283}}(3.0-0.76)}={\\mathrm{e}}^{88.72}=3.395\\times10^{38}$"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "Al的空位形成能 $(E_{\\mathrm{{v}}})$ 和间隙原子形成能 $\\left(E_{\\iota}\\right)$ 分别为 $0.76~\\mathrm{eV}$ 和 $3,0\\mathrm{{eV}}$ ,求在 $500^{\\circ}\\mathrm{C}$ 时，Al空位平衡浓度与间隙原子平衡浓度的比值。",
|
||
"answer": "$\\frac{C_{\\vee}}{C_{\\mathrm{i}}}=\\mathrm{e}^{\\frac{1}{8.617\\times10}-5\\times773}=\\mathrm{e}^{33.63}=4.026\\times10^{14}$"
|
||
}
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]
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```
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处理第 1286/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "若将一位错线的正向定义为原来的反向，此位错的柏氏矢量是否改变？",
|
||
"answer": "此位错的柏氏矢量将反向。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "若将一位错线的正向定义为原来的反向，位错的类型性质是否变化？",
|
||
"answer": "此位错的类型性质不变。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "一个位错环上各点位错类型是否相同？",
|
||
"answer": "根据位错线与柏氏矢量之间的夹角判断，若一个位错环的柏氏矢量垂直于位错环线上各点位错，则该位错环上各点位错性质相同，均为刃位错；但若位错环的柏氏矢量与位错线所在的平而平行，则有的为纯刃型位错,有的为纯螺型位错，有的则为混合型位错;当柏氏矢量与位错环线相交成一定角度时，尽管此位错环上各点均为混合位错，然而各点的刃型和螺型分量不同。"
|
||
}
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]
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||
```
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处理第 1287/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1288/1735 条数据...
|
||
[
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||
{
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||
"question": "假定有一个 $\pmb{b}$ 在[0-10]晶向的刃型位错沿着(100)晶面滑动，如果有另一个柏氏矢量在[010]方向，沿着（001)晶面上运动的刃型位错，通过上述位错时该位错将发生扭折还是割阶？",
|
||
"answer": "扭折"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "假定有一个 $\pmb{b}$ 在[0-10]晶向的刃型位错沿着(100)晶面滑动，如果有一个 $\pmb{b}$ 方向为[100],并在(001)晶面上滑动的螺型位错通过上述位错，试问它将发生扭折还是割阶？",
|
||
"answer": "割阶"
|
||
}
|
||
]
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处理第 1289/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1290/1735 条数据...
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```json
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||
[
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{
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"question": "在fcc中，位错反应 $$ \\frac{a}{2}[10\\overline{1}]+\\frac{a}{6}[\\overline{1}21]\\rightarrow\\frac{a}{3}[11\\overline{1}] $$ 能否进行？",
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"answer": "位错反应几何条件： $b_{1}+b_{2}=\\Big(\\frac{1}{2}-\\frac{1}{6}\\Big)a+\\frac{2}{6}b+\\Big(-\\frac{1}{2}+\\frac{1}{6}\\Big)c=\\frac{1}{3}a+\\frac{1}{3}b-\\frac{1}{3}c=\\frac{a}{3}[11\\bar{1}]$ 能量条件： $\\left|{\\frac{a}{2}}{\\surd2}\\right|^{2}+\\left|{\\frac{a}{6}}{\\surd6}\\right|^{2}=\\Bigl({\\frac{a^{2}}{2}}+{\\frac{a^{2}}{6}}\\Bigr)>\\frac{a^{2}}{3}$ 因此 $\\frac{a}{2}[10\\overline{1}]+\\frac{a}{6}[\\overline{1}21]{\\rightarrow}\\frac{a}{3}[11\\overline{1}]$ 位错反应能进行。"
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},
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{
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"question": "指出位错反应 $$ \\frac{a}{2}[10\\overline{1}]+\\frac{a}{6}[\\overline{1}21]\\rightarrow\\frac{a}{3}[11\\overline{1}] $$ 中 3 个位错的性质类型？",
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"answer": "对照汤普森四面体，此位错反应相当于 $\\begin{array}{r l r l r l r l r l}{{\\bf C}{\\bf A}}&{{}}&{+}&{{}{\\bf a}{\\bf C}}&{}&{{}\\searrow}&{}&{{\\bf a}{\\bf A}}\\end{array}$"
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},
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{
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"question": "位错反应 $$ \\frac{a}{2}[10\\overline{1}]+\\frac{a}{6}[\\overline{1}21]\\rightarrow\\frac{a}{3}[11\\overline{1}] $$ 后生成的新位错能否在滑移面上运动？",
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||
"answer": "新位错 $\\frac{a}{3}[11\\overline{1}]$ 的位错线为(111)和(111)的交线位于(001)面上,且系纯刃型位错。由于(001)面系fcc非密排面，故不能运动，系固定位错。"
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}
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]
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```
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处理第 1291/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1292/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "铜单晶的点阵常数 $a=0.36\\mathfrak{n m}$ ，当铜单晶样品以恒应变速率进行拉伸变形时， $\\mathtt{3s}$ 后，试样的真应变为 $6\\%$ ，若位错运动的平均速度为 $4\\times10^{-3}~\\mathrm{cm/s}$ ·求晶体中的平均位错密度。",
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||
"answer": "①位错网络中二结点和它们之间的位错段可作为F-R源，位错增殖所需的切应力即为F-R 源开动所需的最小切应力；$$ D=\\frac{G b}{\\tau}$$ ②$$ D=\\frac{G b}{\\tau}=\\frac{G b}{\\frac{G}{100}}=100b=100~\\frac{\\sqrt{2}}{2}a=25.5\\left(\\mathrm{nm}\\right)$$ $\\textcircled{3}$ 对三维位错网络 $$ \\rho={\\frac{2}{D^{2}}}=2\\left({\\frac{\\tau}{G b}}\\right)^{2}=2\\left({\\frac{42\\times10^{6}}{50\\times10^{8}\\times2.55\\times10^{-8}}}\\right)^{2}=2.17\\times10^{9}{\\mathrm{cm}}^{-2}$$"
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}
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]
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```
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API调用错误: Invalid control character at: line 4 column 99 (char 276)
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```json
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[
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{
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"question": "铜单晶中相互缠结的三维位错网络结点间平均距离为 $D,$ 计算位错增殖所需的应力 $\overline{{\tau}}_{\circ}$。",
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"answer": ""
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},
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{
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"question": "如果此应力决定了材料的剪切强度,为达到 $\frac{G}{100}$ 的强度值,且已知 $G=50\mathrm{GPa}$ ，$a=0,36\mathrm{nm},D$ 应为何值？",
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||
"answer": "D=23×10^(-10)(m)"
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},
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{
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"question": "计算当剪切强度为 $42\mathsf{M P a}$ 时的位错密度 ${\pmb\rho}.$",
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"answer": ""
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}
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]
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```
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处理第 1294/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "在铝试样中，测得晶粒内部位错密度为 5×10^9/cm^2。假定位错全部集中在亚晶界上；每个亚晶粒的截面均为正六边形。亚晶间倾斜角为 5°，若位错全部为刃型位错，b= a/2 [101]，柏氏矢量的大小等于 2×10^-10 m，试求亚晶界上的位错间距。",
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||
"answer": "D=b/(2sin(θ/2))≈b/θ=(2×10^-10)/0.087=23×10^-10 m"
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},
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{
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"question": "在铝试样中，测得晶粒内部位错密度为 5×10^9/cm^2。假定位错全部集中在亚晶界上；每个亚晶粒的截面均为正六边形。亚晶间倾斜角为 5°，若位错全部为刃型位错，b= a/2 [101]，柏氏矢量的大小等于 2×10^-10 m，试求亚晶的平均尺寸。",
|
||
"answer": "正六边形面积 S=(3/2)√3a^2，总边长为 6a。单位面积中亚晶数目 n=1/S。ρ=5×10^13=1/S·6a·1/D·1/2。求得 a=1×10^-5 m"
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}
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]
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```
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处理第 1295/1735 条数据...
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处理第 1296/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1297/1735 条数据...
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处理第 1298/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "已知液态纯镍在 1.013×10^5 Pa(1 个大气压），过冷度为 319°C 时发生均匀形核。设临界晶核半径为 1nm ,纯镍的熔点为 1726K ·熔化热 L_m=18075J/mol ，摩尔体积 V= 6.6cm^3/mol ,计算纯镍的液-固界面能和临界形核功。",
|
||
"answer": "因为 r*=(2σ)/ΔG_V=(2σ T_m)/(L_m ΔT)=(2σ T_m V)/(ΔH_m ΔT) 因为凝固，ΔG_v=(L_m ΔT)/T_m 所以 σ=(r* ΔG_v)/(2V)=(r* ΔH_m ΔT)/(2V T_m)=(1×10^-7×18075×319)/(2×1726×6.6)=2.53×10^-5(J/cm^2)=0.253(J/m^2) ΔG*=(16πσ^3 T_m^2 V_s^2)/(3ΔH_m^2 ΔT^2)=(16×3.14×(2.53×10^-5)^3×1726^2×6.6^2)/(3×18075^2×319^2)=1.06×10^-18(J)"
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},
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{
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"question": "若要在 2045K 发生均匀形核，须将大气压增加到多少？已知凝固时体积变化 ΔV= -0.26 cm^3/mol(1J=9.87×10^6 cm^3·Pa)",
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||
"answer": "要在1726K 发生均匀形核，就必须有 319°C 的过冷度，为此必须增加压力，才能使纯镍的凝固温度从1726K提高到2045K: dP/dT=ΔH/(TΔV) 对上式积分： ∫_(3.613×10^5)^P dP=∫_1726^2045 (ΔH)/(TΔV) dT P-1.013×10^5=(ΔH)/(ΔV) ln(2045/1726)=(18075)/(0.26)×9.87×10^5×ln(2045/1726)=116366×10^5(Pa) 即 P=116366×10^5-1.013×10^5=116365×10^5(Pa) 时，才能在2045K发生均匀形核。"
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}
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]
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```
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处理第 1299/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "纯金属的均匀形核率可用下式表示：$$ \\dot{N}=A\\exp\\Bigl(-\\frac{\\Delta G^{*}}{k T}\\Bigr)\\exp\\Bigl(-\\frac{Q}{k T}\\Bigr)$$ 式中 $A\\approx10^{35}\\mathfrak{s e x p}\\left\\{-\\frac{Q}{k T}\\right\\}\\approx10^{-2}\\mathfrak{s}$ $\\Delta G^{*}$ 为临界形核功; $\\pmb{k}$ 为波耳兹曼常数,其值为$1.38\\times10^{-23}\\mathrm{J}/\\mathrm{K}$。假设过冷度 $\\Delta T$ 分别为 $20\\mathrm{\\mathcal{C}}$ 和 $200\\%$ ，界面能 $\\sigma{=}2\\times10^{-5}~\\mathrm{J/cm^{2}}$ ，熔化热 $\\Delta H_{\\mathrm{m}}=$ $\\mathrm{12600J/mol}$ ，熔点 $\\mathcal{T}_{\\mathbf{m}}{=}1000\\:\\mathrm{K}$ ,摩尔体积 $V{=}6~\\mathrm{cm}^{3}/\\mathrm{mol}$ ,计算均匀形核率 $\\dot{N}$ 。",
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||
"answer": "$\\dot{N}=10^{33}\\times\\exp\\Bigl(-\\frac{16\\times3.14\\times(2\\times10^{-5})^{3}\\times1000^{2}\\times6^{2}}{3\\times1.38\\times10^{-23}\\times800\\times12600^{2}\\times200^{2}}\\Bigr)$"
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},
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{
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||
"question": "若为非均匀形核，晶核与杂质的接触角 $\\pmb{\\theta}\\mathrm{=}60^{\\circ}$ ，则 $\\dot{N}$ 如何变化？ $\\Delta T$ 为多少？",
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"answer": "$\\Delta G_{\\mathrm{in}}^{*}=\\Delta G^{*}\\ \\Bigl(\\frac{2-3\\mathrm{cos}60^{\\circ}+\\mathrm{cos}^{3}60^{\\circ}}{4}\\Bigr)=0.156\\Delta G^{*}$。$\\Delta T{=}20\\mathrm{~C~}$ 时， $\\dot{N}=10^{33}\\exp(-0.156\\times5615,8)=0$。$\\Delta{\\cal T}{=}200\\Upsilon$ 时， $\\dot{N}{=}10^{33}\\exp(-0.156\\times68.79){=}2.2\\times10^{28}\\left({\\mathrm{cm}}^{-3}{\\mathrm{s}}^{-1}\\right)$。设过冷度为 $\\Delta T,T{=}T_{\\infty}{-}\\Delta T$ ，根据给定条件，有 $10^{-33}=\\exp\\Bigl(-\\frac{3.43\\times10^{8}}{(1000-\\Delta T)\\Delta T^{2}}\\Bigr)$。等式两边取对数;得 $75.98={\\frac{3.43\\times10^{8}}{(1000-\\Delta T)\\Delta T^{2}}}$。$(1000-\\Delta T)\\Delta T^{\\circ}=4.51\\times10^{6}$。得 $\\Delta T\\approx70^{\\circ}C$。"
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},
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{
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"question": "导出 $r^{*}$ 与 $\\Delta T$ 的关系式，计算 $r^{*}=1{\\mathrm{~nm}}$ 时的 $\\Delta T$。",
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"answer": "$r^{*}=\\frac{2\\sigma}{\\Delta G}=\\frac{2\\sigma T_{\\mathrm{m}}V}{\\Delta H\\Delta T}$。$\\frac{\\Delta\\mathrm{T}}{\\mathrm{T}_{\\mathrm{m}}}={\\frac{2\\sigma V}{\\Delta H r^{*}}}$。$r^{*}=1\\mathrm{nm}$ 时， $\\frac{\\Delta T}{T_{\\mathrm{m}}}=\\frac{2\\times200\\times6}{12600\\times10^{7}\\times1\\times10^{-7}}=0.19$。"
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}
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]
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```
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处理第 1300/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1301/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1302/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "试求理想密排六方结构晶体的轴比 c/a",
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"answer": "c/a=sqrt(8/3)=1.633"
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},
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{
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"question": "指出理想密排六方结构晶体的密排面",
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"answer": "密排面为{0001}"
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},
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{
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"question": "指出理想密排六方结构晶体的密排方向",
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"answer": "密排方向为（11-20）"
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}
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]
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处理第 1303/1735 条数据...
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处理第 1304/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "在铜晶体中(111)面上的 α/2[10−1] 位错与(11-1)面上的α/2[011]位错发生位错反应时，写出位错反应方程并判明反应进行的方向",
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||
"answer": "[10]+[011]a2/2+a2/2>a2/2 ,反应向右进行"
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},
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{
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"question": "在铜晶体中(111)面上的 α/2[10−1] 位错与(11-1)面上的α/2[011]位错发生位错反应时，说明新位错的性质",
|
||
"answer": "新位错 b=a/2[110] ,为面心立方的单位位错;位错线方向为(111)和(111)二晶面的交线方向[110],故位错是刃型的；滑移面为(001),不是密排面，故为固定位错。"
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}
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]
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处理第 1305/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "什么是晶体滑移的临界切分应力？",
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||
"answer": "晶体中等滑移系交替滑移所需的最小切分应力，称为临界切分应力。"
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},
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{
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"question": "试说明测定晶体临界切分应力的试验方法。",
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||
"answer": "实验方法：1）选择单晶体中合适取向,使晶体的初始滑移为单滑移。2）测定晶体的拉伸方向的取向来获得取向因子。3）利用 τc=σscosφcosλ 和拉伸曲线上的 σs ,以及取向因子，计算出 τs 、晶体的类型、纯度、试验温度、应变速率等因素影响的切分应力 τc 值。"
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}
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]
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处理第 1306/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1307/1735 条数据...
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处理第 1315/1735 条数据...
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处理第 1323/1735 条数据...
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处理第 1324/1735 条数据...
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处理第 1325/1735 条数据...
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处理第 1326/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "面心立方金属单晶体沿[001]拉伸可有几个等效滑移系？并具体写出各滑移系的指数。",
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||
"answer": "当fcc结构的晶体沿[001]轴拉伸时，其等效滑移系共有8个，分别是：(111)[011]、(111)[101]、(111)[011]、(111)[101]、(1 11)[011]、(1 11)[101]、(111)[101]、(111)[011]。"
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},
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{
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||
"question": "面心立方金属单晶体沿[111]拉伸可有几个等效滑移系？并具体写出各滑移系的指数。",
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||
"answer": "当沿[111]方向拉伸时，其等效滑移系有6个，分别是：(111)[011]、(111)[110]、(111)[011]、(111)[101]、(111)[101]、(111)[110]。"
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}
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]
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```
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处理第 1327/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1328/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1329/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1330/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "在温度为1223K时，计算间隙原子在面心立方金属中的扩散系数。已知薄膜厚度为0.25mm，面积为1000mm2，间隙原子通过膜的速率为0.0025g/s，薄膜中间隙原子的溶解度为14.4kg/m3。",
|
||
"answer": "D = 4.34×10^-8 (m2/s)"
|
||
},
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{
|
||
"question": "在温度为1136K时，计算间隙原子在面心立方金属中的扩散系数。已知薄膜厚度为0.25mm，面积为1000mm2，间隙原子通过膜的速率为0.0014g/s，薄膜中间隙原子的溶解度为19.6kg/m3。",
|
||
"answer": "D = 1.78×10^-8 (m2/s)"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "计算间隙原子在面心立方金属中扩散的激活能。已知在1223K时扩散系数为4.34×10^-8 m2/s，在1136K时扩散系数为1.78×10^-8 m2/s。",
|
||
"answer": "Q = 1.2×10^5 J/mol"
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||
}
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]
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处理第 1331/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "一块 w(C)=0.1% 的碳钢在 930°C 渗碳，渗到 0.05cm 的地方，碳的浓度达到 0.45%。在 t>0 的全部时间，渗碳气氛保持表面成分为 1%，假设 D=2×10^(-5) exp(-140000/RT)(m²/s)。计算渗碳时间。",
|
||
"answer": "由菲克(Fick)第二定律解得 w=w_s-(w_s-w_0)erf(x/(2√(Dt)))，(1%-0.45%)/(1%-0.1%)=erf(0.05/(2√(Dt)))，0.61=erf(0.05/(2√(Dt)))，查表得 0.05/(2√(Dt))=0.61，D=0.2×exp(-140000/(8.314×1203))=1.67×10^(-7)(cm²/s)，故渗碳时间 t≈1.0×10^3(s)。"
|
||
},
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{
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||
"question": "若将渗层加深1倍，则需多长时间？",
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||
"answer": "由关系式 x=A√(Dt)，得 x1=A√(D1t1)，x2=A√(D2t2)，将两式相比得 x2²/x1²=D2t2/D1t1，当温度相同时，D1=D2，于是得 t2=(x2²/x1²)t1=(0.1)²/(0.05)²×1.0×10^4=4.0×10^4 s。"
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},
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{
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"question": "若规定 w(C)=0.3% 作为渗碳层厚度的量度，则在 930°C 时渗碳 10h 的渗层厚度为 870°C 时渗碳 10h 的多少倍？",
|
||
"answer": "x930/x870=√(D930t930)/√(D870t870)，因为 t930=t870，D930=1.67×10^(-7)(cm²/s)，D870=0.2×exp(-140000/(8.314×1143))=8.0×10^(-8)(cm²/s)，所以 x930/x870=√(D930)/√(D870)=√(1.6×10^(-7)/7.9×10^(-8))=1.45。"
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||
}
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]
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```
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处理第 1332/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "推导脱碳扩散方程的解，假定 t>0 时， x=0 处， ρ=0。",
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"answer": "由菲克第二定律得通解（假定D与ρ无关）： ρ=A1∫0βexp(−β2)dβ+A2。初始条件 t=0, x≥0, ρ=ρ0；边界条件 t>0, x=0, ρ=0; x=∞, ρ=ρ0。解得 A1=2ρ0/√π, A2=0。代人通解得 ρ=ρ0erf(β)。同除合金密度得 w=w0erf(β)。"
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},
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{
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"question": "假如要求零件外层的碳浓度为 0.8%，表面应车去多少深度？（D=1.1×10−7cm2/s）",
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"answer": "0.80=0.85erf(x/(2√Dt))。erf(x/(2√Dt))=0.94。"
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}
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]
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```
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处理第 1333/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1334/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "设纯铬和纯铁组成扩散偶,扩散1h 后,Matano 平面移动了 1.52×10^(-3)cm。已知摩尔分数x_Cr=0.478时，∂x/∂z=126/cm(z为扩散距离),互扩散系数 D=1.43×10^(-8)m^2/s ,试求 Matano 面的移动速度。",
|
||
"answer": "v_m = (1.52×10^(-3))/(2×3600) cm/s"
|
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},
|
||
{
|
||
"question": "设纯铬和纯铁组成扩散偶,已知摩尔分数x_Cr=0.478时，∂x/∂z=126/cm(z为扩散距离),互扩散系数 D=1.43×10^(-8)m^2/s ,试求铬的本征扩散系数 D_Cr。",
|
||
"answer": "D_Cr = 2.23×10^(-1) cm^2/s"
|
||
},
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||
{
|
||
"question": "设纯铬和纯铁组成扩散偶,已知摩尔分数x_Cr=0.478时，∂x/∂z=126/cm(z为扩散距离),互扩散系数 D=1.43×10^(-8)m^2/s ,试求铁的本征扩散系数 D_Fe。",
|
||
"answer": "D_Fe = 0.56×10^(-8) cm^2/s"
|
||
}
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||
]
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||
```
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处理第 1335/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "有两种激活能分别为 Q_1=83.7 kJ/mol 和 Q_2=251 kJ/mol 的扩散反应。观察在温度从25℃升高到600℃时对第一种扩散的影响，并对结果做出评述。",
|
||
"answer": "由 D=D0exp{-Q/RT} 得 D873/D298=exp[-83700/8.314(298-873)/(873×298)]=4.6×10^9。对于温度从298K提高到873K，扩散速率D提高4.6×10^9倍，显示出温度对扩散速率的重要影响。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "有两种激活能分别为 Q_1=83.7 kJ/mol 和 Q_2=251 kJ/mol 的扩散反应。观察在温度从25℃升高到600℃时对第二种扩散的影响，并对结果做出评述。",
|
||
"answer": "由 D=D0exp{-Q/RT} 得 D873/D298=exp[-251000/8.314(298-873)/(873×298)]=9.5×10^28。对于温度从298K提高到873K，扩散速率D提高9.5×10^28倍，显示出当激活能越大，扩散速率对温度的敏感性越大。"
|
||
}
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||
]
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||
```
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处理第 1336/1735 条数据...
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||
```json
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[
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{
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"question": "碳在 $\\alpha-\\mathrm{Ti}$ 中的扩散系数在以下温度被确定。试确定公式 D=D,exp(-R) 是否适用;若适用,则计算出扩散常数 $D_{0}$ 和激活能 $\\mathbf{Q}_{\\circ}$",
|
||
"answer": "变化对数形式： $\\lg D=\\lg D_{\\emptyset}-\\frac{Q}{2.3R}\\cdot\\frac{1}{T}$，把表中 $D$ 和温度(化为绝对温度)作图，如图22所示。 $\\mathsf{l}_{\\pmb{\\{\\}}}\\qquad\\mathsf{r}$ 与 $\\frac{1}{T}$ 成线性关系，故满足 $D=$ $D_{1}\\mathbf{exp}\\left(-\\frac{Q}{R T}\\right)$ 公式,其斜率为; $\\frac{Q}{2.3R}$ ，且有 $\\frac{Q}{2.3\\bar{R}}=\\frac{\\mathrm{i}\\mathbf{g}(4.75\\times10^{-13})-\\mathrm{i}\\mathbf{g}(2\\times10^{-13})}{(9.91-9.5)\\times10^{-4}}=\\frac{-12.3233-(-12.6999)}{0.41\\times10^{-4}}=0.92\\times10^{4}\\times R\\times0.92\\times10^{4}\\times8.314\\times0.92\\times10^{4}9(\\mathrm{kJ/mol})$ 因此， $Q=2.3\\times R\\times{0.92}\\times10^{4}$ 因为 $\\mathbf{l}_{\\mathbf{M}}D$ 与 $\\frac{1}{T}$ 呈线性关系，所以 $D_{0}$ 和 $Q$ 与 $T$ 无关。对于 $T=1~009~\\mathrm{K}(736\\%)$ ，$D_{736}{=}2\\times10^{-13}\\mathrm{m}^{2}/\\mathrm{s}$ ,把这些值代人： $1_{\\bf g}D_{\\circ}=1_{\\bf g}D+\\frac{Q}{2.3R}\\times\\frac{1}{T}=1_{\\bf g}(2\\times10^{-13})+\\frac{175900}{2.3\\times8.314\\times1009}=1_{\\bf g}D_{\\circ}\\approx-3,58, D_{\\circ}=2.62\\times10^{-4}({\\bf m}^{2}/{\\bf s})$"
|
||
},
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{
|
||
"question": "求出 $500^{\\circ}\\mathrm{C}$ 下的扩散系数。",
|
||
"answer": "$1g D_{500}=1{\\bf g}(2,62\\times10^{-4})-\\frac{175.9\\times10^{3}}{2.3\\times8.314\\times773}=-3.58-11.90=-15.48$ 则 $D_{500}{\\approx}3.31\\times10^{-16}\\mathrm{m}^{2}/\\mathrm{s}$"
|
||
}
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]
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```
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处理第 1337/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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||
"question": "求碳原子总迁移路程 S，已知碳原子跃迁频率为 Γ=1.7×10^9/s，跃迁的步长为 2.53×10^-10m，渗碳时间为 4h",
|
||
"answer": "4h=4×3600(s) S=Γ×t×r=1.7×10^9×4×3600×2.53×10^-10=6193m"
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||
},
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||
{
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||
"question": "求碳原子总迁移的均方根位移 √(R_n^2)，已知碳原子跃迁频率为 Γ=1.7×10^9/s，跃迁的步长为 2.53×10^-10m，渗碳时间为 4h",
|
||
"answer": "√(R_n^2)=√n×r=√(1.7×10^9×4×3600)×2.53×10^-10=1.25×10^-3m≈1.3mm"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "求碳原子在 20°C 时的总迁移路程 S，已知碳原子跃迁频率为 r=2.1×10^-9/s，跃迁的步长为 2.53×10^-10m，渗碳时间为 4h",
|
||
"answer": "S=Γ×t×r=2.1×10^-9×4×3600×2.53×10^-10=7.65×10^-15m"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "求碳原子在 20°C 时的均方根位移 √(R_n^2)，已知碳原子跃迁频率为 r=2.1×10^-9/s，跃迁的步长为 2.53×10^-10m，渗碳时间为 4h",
|
||
"answer": "√(R_n^2)=√n×r=√(2.1×10^-9×4×3600)×2.53×10^-10=1.39×10^-12m"
|
||
}
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]
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```
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处理第 1338/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1339/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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||
"question": "在NiO中引人高价的W6+，将产生什么离子的空位？",
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||
"answer": "产生阳离子（Ni）的空位。(电中性原理)"
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},
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{
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"question": "在NiO中引人高价的W6+，每个W6+将产生多少个空位？",
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||
"answer": "每个W6+引人产生了2个Ni2+空位。"
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},
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{
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||
"question": "比较NiO和渗W的NiO（即NiO-WO3）的抗氧化性哪个好？",
|
||
"answer": "由于W的引人，增加了空位浓度，使空气中的氧和氧化物中Ni2+离子在表面更容易地相对迁人和迁出，增加了氧化速度，因此抗氧化能力降低。"
|
||
}
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]
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```
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处理第 1340/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "已知 Al在 Al2O3中扩散系数 D0(Al)=2.8×10−3m2/s,激活能 477 kJ/mol，计算在 2000K 温度下的扩散系数 D。",
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||
"answer": "D=2.8×10−3×exp(−477000/(8.314×2000))=9.7×10−16(m2/s)"
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||
},
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||
{
|
||
"question": "已知 O(氧)在 Al2O3中的 D0(O)=0.19m2/s,Q=636kJ/mol，计算在 2000K 温度下的扩散系数 D。",
|
||
"answer": "D=0.19×exp(−636000/(8.314×2000))=4.7×10−18(m2/s)"
|
||
},
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{
|
||
"question": "说明 Al和 O在 Al2O3中扩散系数不同的原因。",
|
||
"answer": "因为在 Al2O3中，阳原子 Al 的离子半径小于阴离子 O的半径，因此 Al在 Al2O3的扩散激活能小于 O在 Al2O3中激活能，故前者的扩散系数大于后者。"
|
||
}
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]
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```
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处理第 1341/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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||
"question": "试分析高分子的分子链柔顺性对粘流温度的影响",
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||
"answer": "由链段与能垒差(位垒)的关系 $L_{p}=l\\exp\\left\\{{\\frac{\\Delta\\varepsilon}{k T}}\\right\\}$ 可知：分子链柔顺性越好，链内旋转的位垒(△e)越低，流动单元链段也越短。按照高分子流动的分段移动机理，此时柔性分子流动所需要的自由体积空间小,因而在比较低的温度下就可能发生粘性流动。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试分析高分子的分子量对粘流温度的影响",
|
||
"answer": "当分子量越小时，分子链之间的内摩擦阻力越小，分子链的相对运动更容易些，因而粘流温度就降低。"
|
||
}
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]
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```
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处理第 1342/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1343/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1344/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "Mg合金的屈服强度为180MPa，E为45GPa，求不至于使一块10mm×2mm的Mg板发生塑性变形的最大载荷。",
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||
"answer": "F=180×10^6×10×2×10^-6=3600(N)"
|
||
},
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{
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"question": "Mg合金的屈服强度为180MPa，E为45GPa，在此载荷作用下，该镁板每mm的伸长量为多少？",
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||
"answer": "ε=180×10^6/45×10^9=0.004"
|
||
}
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]
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||
```
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处理第 1345/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1346/1735 条数据...
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[
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||
{
|
||
"question": "有一 Gu–30%Zn 黄铜板冷轧 25% 后厚度变为 1 cm，接着再将此板厚度减少到 0.6 cm，试求总冷变形度。",
|
||
"answer": "冷变形度 =(A0−AF)/A0×100%,25%=(h w−1w)/(h z w)×100%,h=4/3 cm 总变形度 =(4/3 w−0.6w)/(4/3 w)×100%=55%"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "有一 Gu–30%Zn 黄铜板冷轧 25% 后厚度变为 1 cm，接着再将此板厚度减少到 0.6 cm，试推测冷轧后性能的变化。",
|
||
"answer": "冷轧后黄铜板强度和硬度提高，而塑性、韧性降低，这就是加工硬化现象。"
|
||
}
|
||
]
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||
处理第 1347/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
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||
{
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||
"question": "有一截面为 10mm×10mm 的镍基合金试样，其长度为 40mm，拉伸试验结果如下。试计算其抗拉强度 σb。",
|
||
"answer": "σb = 127600 / (10 × 10 × 10^-6) = 1.276 GPa"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "有一截面为 10mm×10mm 的镍基合金试样，其长度为 40mm，拉伸试验结果如下。试计算其屈服强度 σ0.2。",
|
||
"answer": "σ0.2 = 1000 MPa"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "有一截面为 10mm×10mm 的镍基合金试样，其长度为 40mm，拉伸试验结果如下。试计算其弹性模量 E。",
|
||
"answer": "E = (86200 / (10 × 10 × 10^-6)) / ((40.2 - 40) / 40) = 172.4 GPa"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "有一截面为 10mm×10mm 的镍基合金试样，其长度为 40mm，拉伸试验结果如下。试计算其延伸率 δ。",
|
||
"answer": "δ = (50.2 - 40) / 40 = 25.5%"
|
||
}
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]
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```
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||
处理第 1348/1735 条数据...
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||
[
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{
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||
"question": "将一根长为 20m 、直径为 14mm 的铝棒通过孔径为 12.7mm 的模具拉拔，试求这根铝棒拉拔后的尺寸。",
|
||
"answer": "变形过程中，总的体积不变，设拉拔后的长度为 L ，则 π(14.0/2)^2×20×10^3=π×(12.7/2)^2×L×10^3,L=24.3(m)"
|
||
},
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||
{
|
||
"question": "将一根长为 20m 、直径为 14mm 的铝棒通过孔径为 12.7mm 的模具拉拔，试求这根铝棒要承受的冷加工率。",
|
||
"answer": "冷加工率即为断面收缩率： φ=[π(14.0/2)^2-π(12.7/2)^2]/[π(14.0/2)^2]=18%"
|
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}
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||
]
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||
处理第 1349/1735 条数据...
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||
```json
|
||
[
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||
{
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||
"question": "确定下列情况下的工程应变 $\epsilon{\epsilon}$ 和真实应变 $\varepsilon{\mathrm{T}}$ ,说明何者更能反映真实的变形特性：由 $L$ 伸长至1.1L",
|
||
"answer": "$\textcircled{1}$ $\Omega~\varepsilon_{\circ}={\frac{(1.1-1)L}{L}}{=}10\%;\quad\varepsilon_{T}=\ln{\frac{1.1L}{L}}{=}9.5\%$"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "确定下列情况下的工程应变 $\epsilon{\epsilon}$ 和真实应变 $\varepsilon{\mathrm{T}}$ ,说明何者更能反映真实的变形特性：由 $\hslash$ 压缩至 $0,9h$",
|
||
"answer": "$\textcircled{2}$ $\mathcal{D}\varepsilon_{e}=\frac{(0.9-1)h}{h}=-10\%;\quad\varepsilon_{\uparrow}=\ln\frac{0.9h}{h}=-10.5\%$"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "确定下列情况下的工程应变 $\epsilon{\epsilon}$ 和真实应变 $\varepsilon{\mathrm{T}}$ ,说明何者更能反映真实的变形特性：由 $L$ 伸长至 $2L$",
|
||
"answer": "$\textcircled{3}$$\circled{3}\varepsilon_{\circ}=\frac{(2-1)L}{L}=100\%,\quad\varepsilon_{\mathrm{T}}=\ln\frac{2L}{L}=69.3\%$"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "确定下列情况下的工程应变 $\epsilon{\epsilon}$ 和真实应变 $\varepsilon{\mathrm{T}}$ ,说明何者更能反映真实的变形特性：由 $\pmb{h}$ 压缩至 $0,5h$",
|
||
"answer": "$\textcircled{4}$ $\Omega\:\epsilon_{*}=\frac{(0.5-1)h}{h}=-50\%;\quad\epsilon_{\mathsf{T}}=\ln\frac{0.5h}{h}=-69.3\%$"
|
||
},
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{
|
||
"question": "说明何者更能反映真实的变形特性",
|
||
"answer": "从上得知 $\pmb{\varepsilon}_{\pmb{\Gamma}}\neq\pmb{\varepsilon}_{\pmb{\varepsilon}_{\pmb{\varepsilon}}}$ ,变形量越大， $\varepsilon_{\mathrm{{T}}}$ 和 $\varepsilon_{\epsilon}$ 之间的差值就越大。比较 $\textcircled{3}$ 和 $\textcircled{4}$ ,将长度为 $L$ 的均匀试样伸长1倍与压缩其长度的 $\frac{1}{2}$ ,二者真实应变量的绝对值相等,而工程应变量的绝对值却不相等，所以用真实应变更能反映真实的变形特性。"
|
||
}
|
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]
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```
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处理第 1350/1735 条数据...
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||
```json
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||
[
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||
{
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||
"question": "对于预先经过退火的金属多晶体，其真实的应力-应变曲线塑性部分可近似表示为 $\\nabla\\pmb{\\sigma}_{\\mathsf{T}}=$ $k\\varepsilon_{\\Upsilon}^{\\mathfrak{n}}$ ,其中 $\\pmb{k}$ 和 $\\pmb{\\pi}$ 为经验常数;分别称为强度系数和应变硬化指数。若有 A,B两种材料,其 $k$ 值大致相等，而 $n_{\\mathrm{A}}{=}0.5,n_{\\mathrm{B}}{=}0.2$ 则问：哪一种材料的硬化能力较高，为什么？",
|
||
"answer": "对 $\\pmb{\\sigma}_{\\mathrm{T}}=\\pmb{k}\\pmb{\\epsilon}_{\\mathrm{T}}^{\\mathfrak{n}}$ ， $d\\sigma_{\\mathsf{T}}=n k\\varepsilon_{\\mathsf{T}}^{\\mathbf{x}-1}d\\varepsilon_{\\mathsf{T}}$ ，所以 $\\frac{\\mathrm{d}\\sigma_{\\mathrm{T}}}{\\mathrm{d}\\epsilon_{\\mathrm{T}}}=n k\\varepsilon_{\\mathrm{T}}^{*-1}$ 当<1 时,若 0<n<1,则n较大者,t 也较大,所以 A 比B的应变硬化能力高。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "对于预先经过退火的金属多晶体，其真实的应力-应变曲线塑性部分可近似表示为 $\\nabla\\pmb{\\sigma}_{\\mathsf{T}}=$ $k\\varepsilon_{\\Upsilon}^{\\mathfrak{n}}$ ,其中 $\\pmb{k}$ 和 $\\pmb{\\pi}$ 为经验常数;分别称为强度系数和应变硬化指数。若有 A,B两种材料,其 $k$ 值大致相等，而 $n_{\\mathrm{A}}{=}0.5,n_{\\mathrm{B}}{=}0.2$ 则问：同样的塑性应变时，A和B哪个位错密度高，为什么？",
|
||
"answer": "当 $\\mathfrak{e}_{\\tau}{<}1$ 时，若 $\\scriptstyle0<n<1,k$ 值大致相等，在相同的 $\\mathfrak{E}_{\\mathrm{T}}$ 下， $\\pmb{n}$ 越大，则 $\\sigma_{\\Tilde{\\tau}}$ 越小，又 $\\pmb{\\sigma_{\\mathrm{{T}}}}\\infty$ $\\sqrt{\\rho}$ ，所以 $_{n}$ 越大， $\\cdot_{\\ell}$ 越小;由于A的 $\\pmb{n}$ 值比 $\\mathbf{B}$ 的高，所以在同样的塑性应变时,B的位错密度高。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "对于预先经过退火的金属多晶体，其真实的应力-应变曲线塑性部分可近似表示为 $\\nabla\\pmb{\\sigma}_{\\mathsf{T}}=$ $k\\varepsilon_{\\Upsilon}^{\\mathfrak{n}}$ ,其中 $\\pmb{k}$ 和 $\\pmb{\\pi}$ 为经验常数;分别称为强度系数和应变硬化指数。若有 A,B两种材料,其 $k$ 值大致相等，而 $n_{\\mathrm{A}}{=}0.5,n_{\\mathrm{B}}{=}0.2$ 则问：导出应变硬化指数 $\\pmb{n}$ 和应变硬化率 $\\left(\\boldsymbol{\\theta}{=}\\frac{\\mathrm{d}\\pmb{\\sigma}_{\\mathrm{T}}}{\\mathrm{d}\\pmb{\\varepsilon}_{\\mathrm{T}}}\\right)$ 之间的数学公式。",
|
||
"answer": "$\\theta{\\mathrm{=}}{\\frac{{\\mathrm{d}}\\sigma_{\\mathrm{{\\bar{r}}}}}{{\\mathrm{d}}\\varepsilon_{\\mathrm{{T}}}}}{\\mathrm{=}}n k\\varepsilon_{\\mathrm{{T}}}^{n-1}$ =nke-，将o=ke代人，得 $\\theta{=n_{\\mathsf{\\Gamma}}^{\\sigma_{\\mathrm{T}}}}_{\\mathsf{\\Gamma}}\\bar{\\mathsf{\\Gamma}}_{\\mathsf{T}}^{n{-}{\\mathrm{\\Lambda}}{-}{\\mathrm{\\Lambda}}}{=n_{\\mathsf{\\Gamma}}^{\\sigma_{\\mathrm{T}}}}_{\\mathsf{\\Gamma}_{\\mathrm{i}}}^{n_{\\mathrm{T}}}$"
|
||
}
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]
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||
```
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||
处理第 1351/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
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||
{
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||
"question": "有一 $70\\mathbf{MPa}$ 应力作用在fcc晶体的[001]方向上,求作用在(111)[101]滑移系上的分切应力。",
|
||
"answer": "矢量数性积： \n\n(111)[101]滑移系： \n\n$$ \n{\\begin{array}{r l}&{a\\bullet b{\\mathrm{=}}|a|\\bullet|b|\\cos\\theta\\Rightarrow\\cos\\theta={\\frac{a\\bullet b}{|a|\\bullet|\\bullet b|}}} \\ &{\\qquad={\\frac{a_{1}b_{1}+a_{2}b_{2}+a_{3}b_{3}}{{\\sqrt{a_{1}^{2}+a_{2}^{2}+a_{3}^{2}}}\\bullet{\\sqrt{b_{1}^{2}+b_{2}^{2}+b_{3}^{2}}}}}}}\\end{array}} \n$$ \n\n$\\cos\\lambda={\\frac{-1}{1\\times{\\sqrt{2}}}}={\\frac{-1}{\\sqrt{2}}}6$ （负号不影响切应力大小，故取正号）$\\cos\\phi{=}\\frac{1}{1\\times\\sqrt{3}}=\\frac{1}{\\sqrt{3}}$ $\\tau=\\sigma\\cos\\lambda\\cos\\phi={\\frac{70}{{\\sqrt{2}}\\cdot{\\sqrt{3}}}}=28.577(\\mathbf{MPa})$ "
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "有一 $70\\mathbf{MPa}$ 应力作用在fcc晶体的[001]方向上,求作用在(111)[110]滑移系上的分切应力。",
|
||
"answer": "(111)[110]滑移系： \n\n$$ \n\\cos{\\lambda}={\\frac{\\dot{\\cdot}0}{1\\times{\\sqrt{2}}}}=0,\\cos\\beta={\\frac{1}{1\\times{\\sqrt{3}}}}={\\frac{1}{\\sqrt{3}}} \n$$ \n\n$$ \n{\\boldsymbol{\\tau}}=\\sigma\\cos\\lambda\\cos\\phi={\\frac{70\\times0}{\\sqrt{3}}}=0 \n$$"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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||
处理第 1352/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
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||
{
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||
"question": "有一 bcc 晶体的(110)[111]滑移系的临界分切力为 60MPa，试问在[001]方向必须施加多少的应力才会产生滑移？",
|
||
"answer": "矢量数性积：\n\n[001]方向：\n\na⋅b=|a|⋅|b|cosθ⇒cosθ=(a⋅b)/(|a|⋅|b|)=(a1b1+a2b2+a3b3)/(√(a1²+a2²+a3²)⋅√(b1²+b2²+b3²))\n\ncosλ=1/(1×√3)=1/√3,\n\ncosϕ=0/(1×√2)=0\n\nσ=τt/(cosλcosϕ)=60/((1/√3)×0)=∞,\n\n故在此方向上无论施加多大应力都不能产生滑移。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "有一 bcc 晶体的(110)[111]滑移系的临界分切力为 60MPa，试问在[010]方向必须施加多少的应力才会产生滑移？",
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||
"answer": "[010]方向：\n\ncosλ=1/(1×√3)=1/√3,\n\ncosϕ=|−1/(1×√2)|=1/√2\n\nσ=τc/(cosλcosϕ)=60/((1/√3)×(1/√2))=146.97(MPa)"
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}
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```
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```json
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"question": "fcc 和bcc 金属在塑性变形时，流变应力与位错密度 ρ 的关系为 τ=τ0+α G b√ρ ，式中 τ0 为没有干扰位错时使位错运动所需的应力，也即无加工硬化时所需的切应力， G 为切变模量， b 为位错的柏氏矢量， α 为与材料有关的常数， α=0.3∼0.5 。实际上，此公式也是加工硬化方法的强化效果的定量关系式。若 Cu 单晶体的 τ0=700 kPa ，初始位错密度 ρ0=10^5 cm^−2 ，则临界分切应力为多少？已知 Cu 的 G=42×10^3 MPa, b=0.256 nm",
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"answer": "τ∗=τ0+α G b√ρ0=700+0.4×42×10^6×0.256×10^−9×√10^9=836 (kPa)"
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},
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{
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"question": "由立方晶系(001)标准投影图查得拉伸轴为[111]时,可开动的滑移系为(111)[011]及另外5个与其等效的滑移系，可算得开动其中任一滑移系时取向因子都为 cosφcosλ=1/3×2/√6=2/3√6, 故 τ=σcosφcosλ=40×2/3√6=10.80 (MPa)。由 τ=τ0+α G b√ρ ,可算得 ρ=((τ−τ0)/α G b)^2=((10.89×10^3−700)/(0.4×42×10^6×0.256×10^−9))^2=5.61×10^8 (cm^−2)",
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"answer": "ρ=((10.89×10^3−700)/(0.4×42×10^6×0.256×10^−9))^2=5.61×10^8 (cm^−2)"
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}
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```
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```json
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[
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"question": "试指出 $\mathtt{Cu}$ 晶体易滑移的晶面和晶向,并求出他们的滑移面间距,滑移方向上的原子间及点阵阻力。（已知 ${G_{\mathrm{Cu}}=48.3\mathrm{GPa}, \nu=0.3)}$",
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"answer": "$\mathtt{Cu}$ 系fcc结构，其易滑移面为{111},易滑移方向为<110>。\n\n$d_{\mathrm{(111)}}={\frac{a}{\sqrt{1^{2}+1^{2}+1^{2}}}}={\frac{a}{\sqrt{3}}},\quad b={\frac{\sqrt{2}}{2}}a$\n\n$\tau_{\mathrm{PN}}={\frac{2G}{1-\nu}}\mathrm{exp}{\biggl[}-{\frac{2\pi d}{(1-\nu)b}}{\biggr]}={\frac{2\times48300\times10^{6}}{1-0.3}}\mathrm{exp}\left[{\frac{2\pi{\frac{a}{\sqrt{3}}}}{(1-0.3){\frac{\sqrt{2}}{2}}a}}\right]=90.45(\mathrm{MPa})$"
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},
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{
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"question": "试指出 $\mathbf{\mathfrak{a}}\mathbf{-F}\mathfrak{e}$ 晶体易滑移的晶面和晶向,并求出他们的滑移面间距,滑移方向上的原子间及点阵阻力。（已知 ${G_{\mathrm{a-Fe}}=81.6\mathrm{GPa}, \nu=0.3)}$",
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"answer": "α-Fe系bcc结构，其滑移面为{110}，易滑移方向为（111）。\n\n$d_{\langle110\rangle}={\frac{a}{\sqrt{1^{2}+1^{2}}}}={\frac{a}{\sqrt{2}}},~b={\frac{\sqrt{3}}{2}}a$\n\n$\tau_{\mathrm{P-N}}=\frac{2\times81600\times10^{6}}{1-0.3}\exp\left[-\frac{2\pi\frac{a}{\sqrt{2}}}{(1-0.3)\frac{\sqrt{3}}{2}a}\right]=152.8(\mathrm{MPa})$"
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}
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]
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```
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```json
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[
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"question": "三点弯曲试验常用来检测陶瓷材料的力学行为。有一圆形截面的 Al2O3 试样，其截面半径 r=3.5mm ,两支点间距为 50mm ,当负荷达到 950N 时，试样断裂。试问：该材料的断裂强度是多少？",
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"answer": "σfs = (Ff * L) / (π * r^3) = (950 * 50 * 10^-3) / (π * (3.5 * 10^-3)^3) = 352.6 MPa"
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},
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{
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"question": "三点弯曲试验常用来检测陶瓷材料的力学行为。已知材料的断裂强度为 352.6 MPa，当支点间距为 40mm 时，另一个具有边长为 12mm 正方形截面的同样材料试样在多大负荷时会发生断裂？",
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"answer": "Ff = (2 * σfs * b^3) / (3 * L) = (2 * 352.6 * 10^6 * (12 * 10^-3)^3) / (3 * 40 * 10^-3) = 10154.9 N"
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}
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```
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处理第 1375/1735 条数据...
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```json
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[
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"question": "根据方程 $t_{0.95}=\\left[{\\frac{2.85}{\\dot{\\operatorname{N}}G^{3}}}\\right]^{\\frac{1}{4}}$ 导出再结晶温度 $T_{\\ R}$ 与 $G_{0},N_{0},Q_{g}$ 及 $Q_{n}$ 的函数关系。",
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"answer": "$\\textcircled{1}\\:t_{0.95}=\\Big[\\frac{2.85}{\\tilde{N}\\bar{G}^{3}}\\Big]^{\\frac{1}{4}}=\\Big[\\frac{2.85}{N_{0}G_{0}^{3}}\\Big]^{\\frac{1}{4}}\\:\\mathrm{exp}\\Big(\\frac{Q_{n}+3Q_{\\ell}}{4k T}\\Big)$ 将 $T=T_{\\parallel}\\circ\\mathcal{t}_{0,85}=1$ 代人，得 \n$$\n\\exp\\Big(\\frac{Q_{n}+3Q_{s}}{4k T_{\\mathrm{R}}}\\Big)=\\Big[\\frac{2,85}{N_{0}G_{0}^{3}}\\Big]^{-\\frac{1}{4}},\\frac{Q_{n}+3Q_{\\mathrm{g}}}{4k T_{\\mathrm{R}}}=-\\frac{1}{4}\\ln\\frac{2.85}{N_{0}G_{0}^{3}},\n$$\n\n故 $T_{\\mathbb{R}}=-\\frac{Q_{n}+3Q_{g}}{k\\ln\\Bigl(\\frac{2.85}{N_{0}G_{0}^{3}}\\Bigr)}$"
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},
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{
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"question": "说明下列因素是怎样影响 $G_{0},N_{0},Q_{8}$ 及 $Q_{\\mathfrak{n}}$ 的：预变形度；原始晶粒度；金属纯度。",
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"answer": "$\\textcircled{2}$ 一次再结晶的驱动力是晶体经变形后的畸变能。晶体从畸变后的高能态向退火状态的低能态转变是一自发趋势。但这一能态的变化要求原子越过一势垒 $\\Delta E$ ，势垒的高度取决于变形后的晶格畸变能，当畸变能高时， $\\Delta E$ 减小，则形核和长大激活能$\\mathbf{Q}_{\\mathfrak{n}},\\mathbf{Q}_{\\mathfrak{g}}$ 均降低，再结晶速度便加快。因此，一切影响变形后畸变能的因素均会影响 \n\n$\\mathbf{Q}_{\\mathbf{n}},\\mathbf{Q}_{\\mathbf{\\tilde{g}}}$ 及 $T_{\\mathsf{R}}$ 。 \n\n由上述分析，在一定形变度范围内，预先变形程度越高，原始晶粒越细，则形变后畸变能越大， $Q_{\\mathfrak{n}},Q_{\\mathfrak{g}}$ 越低。 \n\n金属的纯度对 $\\mathbf{Q}_{\\mathrm{n}},\\mathbf{Q}_{\\mathrm{g}}$ 的影响可以从两方面考虑，一方面杂质会增加畸变能，使 $Q_{\\mathrm{n}}$ $\\mathbf{Q_{\\mathrm{g}}}$ 降低；另一方面，杂质也会阻碍界面迁移，使 $\\mathbf{\\hat{Q}}_{\\mathrm{n}},\\mathbf{\\hat{Q}}_{\\mathrm{g}}$ 增高；两个相反的作用同时存在，看何者占主导地位。 $\\aleph_{\\mathfrak{g}}\\mathrm{G}_{\\mathfrak{o}}$ 只与金属的本性有关,预变形度、原始晶粒尺寸和金属纯度对其无多大影响。"
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||
},
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{
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"question": "说明上述3个因素是怎样影响再结晶温度的。",
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||
"answer": "$\\textcircled{3}$ 由 $\\textcircled{2}$ 的分析可知，增大预变形度，细化原始晶粒，将使 $\\boldsymbol{T}_{\\mathtt{R}}$ 下降。 \n\n杂质对 $T_{\\mathbf{R}}$ 的影响具有双重性，若杂质的存在使畸变能增大这一因素占主导地位，则纯度较低的金属，其 $T_{\\tt R}$ 较低;反之,若杂质的存在使界面迁移减慢这一因素占主导地位，则纯度越高的金属，其 $T_{\\tt R}$ 越低。不同的杂质原子对 $T_{\\mathbf{R}}$ 的影响不同，一般来说，少量杂质原子的存在会阻碍金属的再结晶，从面使 $T_{8}$ 上升，其提高的程度因杂质种类不同而异。"
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}
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]
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```
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处理第 1376/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "已知Fe的Tm=1538°C，试估算Fe的最低再结晶温度。",
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"answer": "根据经验公式，再结晶温度T≈0.4Tm，故Fe的最低再结晶温度T=0.4×(1538+273)=724.4(K)=451.4(°C)。生产中为了提高生产效率，工厂中实际再结晶退火温度通常选定为T+(100∼200)(℃)。"
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},
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{
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"question": "已知Cu的Tm=1083°C，试估算Cu的最低再结晶温度。",
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||
"answer": "根据经验公式，再结晶温度T≈0.4Tm，故Cu的最低再结晶温度T=0.4×(1083+273)=542.4(K)=269.4(°C)。生产中为了提高生产效率，工厂中实际再结晶退火温度通常选定为T+(100∼200)(℃)。"
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}
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]
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```
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处理第 1377/1735 条数据...
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处理第 1378/1735 条数据...
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```json
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[
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"question": "某工厂用一冷拉钢丝绳将一大型钢件吊人热处理炉内，由于一时疏忽，未将钢丝绳取出，而是随同工件一起加热至 $860~\\mathrm{{^\\circC}}$ ，保温时间到了，打开炉门，要吊出工件时，钢丝绳发生断裂，试分析原因。",
|
||
"answer": "冷拉钢丝绳系经大变形量的冷拔钢丝绞合而成。加工过程的冷加工硬化使钢丝的强度、硬度大大提高，从而能承载很大的工件。但是当将其加热至 ${\\tt860^{\\circ}C}$ 时，其温度已远远超过钢丝绳的再结晶温度，以致产生回复再结晶现象，加工硬化效果完全消失,强度、硬度大大降低。再把它用来起重时，一旦负载超过其承载能力，必然导致钢丝绳断裂事故。"
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}
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]
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```
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处理第 1379/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1380/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1381/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1382/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1383/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1384/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "程上,常常认为钢加热至 $760\\%$ 时晶粒并不长大,而在 $870\\%$ 时晶粒将明显长大。若钢的原始晶粒直径为 $0.05\\:\\mathrm{mm}$ ,晶粒长大经验公式为 $D^{\\frac{1}{n}}-D{0}^{\\frac{1}{n}}=c t$ 其中 $\\pmb{D}$ 为长大后的晶粒直径; $D_{0}$ 为原始晶粒直径 $\\yen1$ 为比例常数； $\\pmb{\\mathrm{\\pmb{\\ell}}}$ 为保温时间。已知 $760^{\\circ}\\mathrm{C}$ 时， $\\scriptstyle n=0.1,c=6\\times10^{-16},87($ $870\\mathrm{\\Omega C}$ 时， $n{=}0,2,c{=}2{\\times}10^{-8}$ ,求 $\\mathbf{\\Gamma}\\mathbf{\\tilde{w}}(\\mathbf{C})$ 为 $0.8\\%$ 的钢在 $760^{\\circ}\\mathrm{C}$ 下保温 $\\mathbf{1}\\mathbf{h}$ 的晶粒直径。",
|
||
"answer": "$760\\mathrm{\\textperthousand}$ 时： $D^{\\frac{i}{n}}=D_{0}^{\\frac{i}{n}}+c t=(0.05)^{10}+6\\times10^{-16}\\times60=13.37\\times10^{-14}$ \n\n$$\nD=0.0516(\\mathrm{mm})\n$$\n\n故此晶粒基本上未长大;"
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},
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{
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"question": "程上,常常认为钢加热至 $760\\%$ 时晶粒并不长大,而在 $870\\%$ 时晶粒将明显长大。若钢的原始晶粒直径为 $0.05\\:\\mathrm{mm}$ ,晶粒长大经验公式为 $D^{\\frac{1}{n}}-D{0}^{\\frac{1}{n}}=c t$ 其中 $\\pmb{D}$ 为长大后的晶粒直径; $D_{0}$ 为原始晶粒直径 $\\yen1$ 为比例常数； $\\pmb{\\mathrm{\\pmb{\\ell}}}$ 为保温时间。已知 $760^{\\circ}\\mathrm{C}$ 时， $\\scriptstyle n=0.1,c=6\\times10^{-16},87($ $870\\mathrm{\\Omega C}$ 时， $n{=}0,2,c{=}2{\\times}10^{-8}$ ,求 $\\mathbf{\\Gamma}\\mathbf{\\tilde{w}}(\\mathbf{C})$ 为 $0.8\\%$ 的钢在 $870^{\\circ}\\mathrm{C}$ 下保温 $\\mathbf{1}\\mathbf{h}$ 的晶粒直径。",
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||
"answer": "$870\\mathrm{\\textperthousand}$ 时： \n\n$$\nD^{5}=(0.05)^{5}+2\\times10^{-8}\\times60=1.513\\times10^{-6}\n$$\n\n$$\nD=0.0686(\\mathrm{mm}).\n$$\n\n相对的原始晶粒直径已明显长大(约 $37\\%$ )。"
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}
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]
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```
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处理第 1385/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "简述一次再结晶与二次再结晶的驱动力",
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"answer": "一次再结晶的驱动力是基体的弹性畸变能，而二次再结晶的驱动力是来自界面能的降低。"
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},
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{
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"question": "如何区分冷、热加工？",
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"answer": "再结晶温度是区分冷、热加工的分界线。"
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},
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{
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"question": "动态再结晶与静态再结晶后的组织结构的主要区别是什么？",
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"answer": "动态再结晶后的组织结构虽然也是等轴晶粒，但晶界呈锯齿状，晶粒内还包含着被位错缠结所分割的亚晶粒，这与静态再结晶后所产生的位错密度很低的晶粒不同，故同样晶粒大小的动态再结晶组织的强度和硬度要比静态再结晶的高。动态再结晶后的晶粒大小与流变应力成正比。此外，应变速率越低，形变温度越高，则动态再结晶后的晶粒越大，而且越完整。"
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}
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]
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处理第 1386/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1387/1735 条数据...
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```json
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[
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"question": "假定我们在 SiO2 中加入 w(Na2O)=10% 的 Na2O，请计算氧与硅之比值。",
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"answer": "有 90at% SiO2 及 10at% Na2O，故 O:Si=(0.9×2+0.1):0.9=2.111。因为 O:Si=2.111<2.5 故有良好的玻璃化形成的趋势。"
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},
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{
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"question": "如果 O:Si≈2.5 是玻璃化趋势的判据，则形成玻璃化的 Na2O 最大量是多少？",
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"answer": "设 Na2O 最大含量为 x, SiO2=1-x。 (x+2(1-x))/(1-x)≤2.5 ⇒ (2-x)/(1-x)≤2.5 ⇒ 1+1/(1-x)≤2.5 ⇒ 1/(1-x)≤1.5 ⇒ 1-x≥1/1.5 ⇒ x≤1/3。"
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}
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]
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```
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处理第 1388/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "根据所示的 CaO·ZrO2 相图，写出所有的三相恒温转变。",
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"answer": "所示的 ZrO2 一 σ·CaO 相图中共有三个三相恒温转变；包晶反应： L+T-ZrO3→C-ZrO2；共晶反应： L→(C-ZrO2+ZrCaO3)；共析反应： T-ZrO2→M-ZrO2+C-ZrO2；其中 L 代表液相，T代表四方，C代表立方， M 代表单斜。"
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},
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{
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"question": "计算 w(CaO)=4% 的 CaO–ZrO2 陶瓷在室温时为单斜 ZrO2 固溶体（Monoclinic ZrO2 SS)和立方 ZrO2 固溶体(Cubic ZrO2 SS)的相对量(用 mol% 表示)。假定单斜 ZrO2 固溶体和立方 ZrO2 固溶体在室温的溶解度分别为 2mol%CaO 和 15mol% CaO",
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"answer": "由摩尔分数和质量分数的换算公式，可计算 w(Ca)=4% 所对应的摩尔分数 xA=(4/(40+16))/(4/(40+16)+96/(91+16×2))≈0.08；所以 4w+%CaO=8mol%CaO，而且从图中可见在 900°C 以下的溶解限变化不大，得 单斜相%=(15-8)/(15-2)×100%=53.8%；立方相%=(8-2)/(15-2)×100%=46.2%。"
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}
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]
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```
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处理第 1389/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "利用上题中的数据，设合金成分为 Al-0.5%Cu ,液体无对流，计算开始凝固时的界面温度。",
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"answer": "T=T0−m(w0/k0)=660.37−320×(0.005/0.16)=650.37℃"
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},
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{
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"question": "利用上题中的数据，设合金成分为 Al-0.5%Cu ,液体无对流，计算保持液-固界面为平面界面的温度梯度。",
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"answer": "G≥(m w0 R (1−k0))/(D k0)=(320×0.005×3×10−4×(1−0.16))/(3×10−5×0.16)=84(℃/cm)"
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},
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{
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"question": "利用上题中的数据，设合金成分为 Al-2%Cu ,液体无对流，计算开始凝固时的界面温度。",
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"answer": "T=T0−m(w0/k0)=660.37−320×(0.02/0.16)=620.37℃"
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},
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{
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"question": "利用上题中的数据，设合金成分为 Al-2%Cu ,液体无对流，计算保持液-固界面为平面界面的温度梯度。",
|
||
"answer": "G≥(m w0 R (1−k0))/(D k0)=(320×0.02×3×10−4×(1−0.16))/(3×10−5×0.16)=336(℃/cm)"
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}
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]
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```
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处理第 1390/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "什么是均聚物？",
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"answer": "由一种单体聚合而成的高分子(聚合物)称为均聚物。"
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},
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{
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"question": "什么是共聚物？",
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"answer": "由两种或两种以上单体聚合而成的高分子称为共聚物。"
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},
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{
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"question": "什么是均加聚？",
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"answer": "一种单体进行加聚反应,此反应称为均加聚反应，简称均加聚；由此得到的高分子具有同其单体相同的成分。"
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},
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{
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"question": "什么是共缩聚？",
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"answer": "由两种或两种以上的单体所进行的缩聚反应称为共缩聚反应，简称共缩聚，由此得到的高分子成分与单体不同。"
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}
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]
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处理第 1391/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1392/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "简述高分子合金化的方法",
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"answer": "高分子合金的制备方法可以分为物理方法和化学方法。物理共混法包括干粉共混、熔融共混以及乳凝共混等方法，最常用的是熔融共混。化学共混法主要有共聚-共混法和互穿聚合物网终法。"
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},
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{
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"question": "简述高分子合金化的优点",
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"answer": "高分子通过合金化,可克服单组元高分子(均聚物)的某些性能的弱点，例如：聚丙烯(PP)低温容易脆裂,但通过与顺丁胶(BR)共混合可明显提高聚丙烯的韧性;还可拓宽高分子的用途，例如:以不同密度的聚乙烯(PE)共混,能得到多种性能的泡沫塑料。"
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}
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]
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处理第 1393/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1394/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "质量分数为 40%A,30%B 和 30%C 的三元系合金在共晶温度形成三相平衡，三相成分如下。液相：50%A,40%B,10%C；α相：85%A,10%B,5%C；β相：10%A,20%B,70%C。计算液相、α相和β相各占多少分数。",
|
||
"answer": "L%=57.4%；α%=10%；β%=32.6%"
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||
},
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{
|
||
"question": "质量分数为 40%A,30%B 和 30%C 的三元系合金在共晶温度形成三相平衡，三相成分如下。液相：50%A,40%B,10%C；α相：85%A,10%B,5%C；β相：10%A,20%B,70%C。试估计在同一温度，α相和β相的成分同上，但各占 50%时合金的成分。",
|
||
"answer": "x=47.5%A；B=14.5%；C=38%"
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}
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]
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```
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处理第 1395/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1396/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1397/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "何谓准晶？",
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"answer": "准晶系不具有平移对称性，然而是是一定周期性有序排列的类似于晶态的一种原子聚集态固体。在三维空间中，它们除了具有5次对称轴外，还有8,10或12次对称轴，其衍射花样呈现出非晶体学对称性。大多数准晶相是亚稳的，只能用快速凝固的方法获得。众所周知,用正三角形、正方或正六边形可做平面的周期拼砌，然而用正五边形来拼砌，不能无重叠或无任何间隙的铺满整个平面。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "如何描绘准晶态结构？",
|
||
"answer": "准晶态结构不能如同晶体那样取一个晶胞来代表其结构，即无法通过平移操作实现周期性。目前较常用的是拼砌花砖方式的模型来表征准晶结构。例如:5次对称的准周期结构可用边长相等、角度分别为 36度和144度（窄），以及72度和108度(宽)的两种菱形,遵照特别的匹配法将其构造出来。"
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}
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]
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处理第 1398/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1399/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "何谓高聚物的玻璃化转变温度？",
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||
"answer": "非晶态的线性高聚物在不同温度下按力学性质分为玻璃态、高弹态和粘流态3种。当温度较低时，分子热运动能力有限，不仅使整个大分子链无法运动，就是链段甚至个别链节也不能运动，使整个大分子失去柔韧性，这时高聚物类似于过冷液体的普通硅酸盐玻璃，因此称这种状态为玻璃态。高聚物呈现玻璃态的最高温度 $(T_{8}$ ）称为玻璃化温度，即高聚物由高弹态向玻璃态的转变温度。在玻璃化转变时，除了高聚物的弹性模量 $E$ 等力学性能数据发生不连续的明显变化外,聚合物的膨胀系数、热容、介电常数等也均将发生显著的变化。故玻璃化转变不是热力学相变，而是非平衡条件下的状态转变，这可看作一种体积松弛过程。玻璃化温度是高分子材料极重要的性质，是塑料和橡胶的分界线。"
|
||
},
|
||
{
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||
"question": "简述高聚物玻璃化转变温度的影响因素。",
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||
"answer": "影响玻璃化温度的因素很多，通常有（1)链的柔顺性；（2）分子间力的影响；（3）共聚的影响；（4）增塑剂的影响等。"
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}
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]
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处理第 1400/1735 条数据...
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||
[
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{
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||
"question": "由于结晶的不完整性，结晶态的高聚物中晶区和非晶区总是并存的。已测得两种结晶态的聚四氟乙烯的(体积分数)结晶度和密度分别为 φ1=51.3%, φ2=74.2% 和 ρ1=2.144 g/cm3, ρ2=2.215 g/cm3。试计算完全结晶的和完全非晶态聚四氟乙烯的密度。",
|
||
"answer": "结晶态聚合物的密度其中 p 和p.分别为聚合物结晶和非结晶部分的密度;P 为结晶部分所占的体积分数。解联立方程得 ρc=2.296 g/cm3, ρa=1.984 g/cm3"
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||
},
|
||
{
|
||
"question": "由于结晶的不完整性，结晶态的高聚物中晶区和非晶区总是并存的。已测得两种结晶态的聚四氟乙烯的(体积分数)结晶度和密度分别为 φ1=51.3%, φ2=74.2% 和 ρ1=2.144 g/cm3, ρ2=2.215 g/cm3。计算密度为 2.26 g/cm3 的聚四氟乙烯样品的结晶度。",
|
||
"answer": "故 φ=88.5%"
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}
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]
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处理第 1401/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1402/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "Cu的原子数分数为2%的Al-Cu合金先从520℃快速冷却至27℃，并保温3h后，形成平均间距为1.5×10^-6 cm的G.P.区。已知27℃时，Cu在Al中的扩散系数D=2.3×10^-25 cm²/s，假定过程为扩散控制，试估计该合金的空位形成能。",
|
||
"answer": "Al-Cu合金淬火后，合金中Cu的扩散系数 D=x²/t=(1.5×10^-6)^2/(3×3600)=2.08×10^-16 cm²/s。此扩散系数比正常扩散系数大，扩大的倍数为2.08×10^-16/2.3×10^-25=9.04×10^8。根据空位浓度 Cv=C0 exp(-Qv/RT)，则 Cv(525℃)/Cv(27℃)=exp[-Qv/R (300-793)/(793×300)]=9.04×10^8。Qv=82.811 kJ/mol。"
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},
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{
|
||
"question": "Cu的原子数分数为2%的Al-Cu合金先从520℃快速冷却至27℃，并保温3h后，形成平均间距为1.5×10^-6 cm的G.P.区。已知27℃时，Cu在Al中的扩散系数D=2.3×10^-25 cm²/s，假定过程为扩散控制，试估计该合金的淬火空位浓度。",
|
||
"answer": "Cv=2.3 exp(-82811/(8.314×793))=8.069×10^-6。"
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}
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]
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```
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处理第 1403/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "Cu 的原子数分数为 4,6% 的 Al-Cu 合金经 550°C 固溶处理后， α 相中含有 x(Cu)=2% ,将其重新加热到 100°C 并保温一段时间后，析出的 θ 相遍布整个合金体积， θ 相为fcc结构， r=0.143nm, θ 粒子的平均间距为 5nm ,计算每 cm³ 合金中含有多少 θ 相粒子？",
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||
"answer": "假设每一个 θ 相粒子体积为 5nm³ ，则 θ 粒子数为 1/(5×10⁻⁷)³=8×10¹⁸(个/cm³)"
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},
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{
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||
"question": "Cu 的原子数分数为 4,6% 的 Al-Cu 合金经 550°C 固溶处理后， α 相中含有 x(Cu)=2% ,将其重新加热到 100°C 并保温一段时间后，析出的 θ 相遍布整个合金体积， θ 相为fcc结构， r=0.143nm, θ 粒子的平均间距为 5nm ,若析出 θ 后， α 相中 Cu 原子可忽略不计,则每个 θ 粒子中含有多少个 Cu 原子？",
|
||
"answer": "fcc 结构每单位晶胞有 4个原子 a=4r/√2=4×0.143/√2=0.404(nm) 由于x(Cu)= 2%,故每cm²中的 Cu 原子数=0.02×4/(4.04×10⁻⁸)³=1.213×10²¹ (个/cm³) 所以,每个θ相粒子中含Cu原子数=1.213×10²¹/8×10¹⁸=151.6 （个/粒子）"
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}
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]
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```
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处理第 1404/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1405/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "固态相变时，设单个原子的体积自由能变化为 ΔGB=200ΔT/Tc，单位为 J/cm³，临界转变温度 Tc=1000K，应变能 ε=4J/cm³，共格界面能 σ共格=4.0×10⁻⁶ J/cm²，非共格界面能 σ非共格=4.0×10⁻⁵ J/cm²，试计算：ΔT=50°C 时的临界形核功 ΔG共格* 与 ΔG非共格* 之比。",
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||
"answer": "ΔG共格* / ΔG非共格* = (200×(50/1000))² × (4.0×10⁻⁶)³ / (200×(50/1000) - 4)² × (4.0×10⁻⁵)³ = 2.777×10⁻³"
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},
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{
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||
"question": "固态相变时，设单个原子的体积自由能变化为 ΔGB=200ΔT/Tc，单位为 J/cm³，临界转变温度 Tc=1000K，应变能 ε=4J/cm³，共格界面能 σ共格=4.0×10⁻⁶ J/cm²，非共格界面能 σ非共格=4.0×10⁻⁵ J/cm²，试计算：ΔG共格* = ΔG非共格* 时的 ΔT。",
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||
"answer": "(4.0×10⁻⁶)³ / (200×(ΔT/1000) - 4)² = (4.0×10⁻⁵)³ / (200×(ΔT/1000))²，解得 ΔT=20.653°C"
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}
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]
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```
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处理第 1406/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "1.2% 钢萍火后获得马氏体和少量残留奥氏体组织，如果加热至 180℃ 保温 2h，将发生怎样的变化？",
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"answer": "马氏体针叶中开始分解出微细碳化物，易浸蚀呈暗色。"
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},
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{
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"question": "1.2% 钢萍火后获得马氏体和少量残留奥氏体组织，如果加热至 300℃ 保温 2h，将发生怎样的变化？",
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||
"answer": "残留奥氏体发生分解，转变成α十细碳化物，马氏体也分解成α十细碳化物，原马氏体形态不太明显。"
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},
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{
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"question": "1.2% 钢萍火后获得马氏体和少量残留奥氏体组织，如果加热至 680℃ 保温 2h，将发生怎样的变化？",
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"answer": "碳化物呈粒状分布于铁素体基体中，组织为粒状珠光体。"
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}
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]
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处理第 1407/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1408/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1409/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1410/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1411/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1412/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1413/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1414/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1415/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1416/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1417/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1418/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1419/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1420/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1421/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1422/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1423/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1424/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1425/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1426/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1427/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1428/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1429/1735 条数据...
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处理第 1430/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1431/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1432/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1433/1735 条数据...
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```json
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{
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"question": "离子晶体中阳离子比阴离子扩散速率(A)快 (B)慢 （C）A，B答案均不对",
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"answer": "A"
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}
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```
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处理第 1434/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "在 fcc 晶体中的(111)面上存在一个柏氏矢量为 1/2[110]的全位错。当它分解为扩展位错时,其领先位错为 1/6[211]。试求可能的位错分解反应,并用结构条件和能量条件判别分解的可能性。",
|
||
"answer": "（111)面上的位错反应为 $1/2 [1\\overline{1}0] (b_{1}){\\rightarrow}1/6[2\\overline{{1}}\\overline{{1}}](b_{2})+1/6[1\\overline{{2}}1]b_{3}$ 能量条件: ${b_{1}}^{2}=1/2$ ， ${b_{2}}^{2}+{b_{3}}^{2}=1/3$ $b_{1}^{~2}>b_{2}^{~2}+b_{3}^{~2}$ ，分解可行。"
|
||
},
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||
{
|
||
"question": "在 fcc 晶体中的(111)面上存在一个柏氏矢量为 1/2[011]的全位错。当它分解为扩展位错时,其领先位错为 1/6[121]。试求可能的位错分解反应,并用结构条件和能量条件判别分解的可能性。",
|
||
"answer": "(111)面上可能的位错反应为 $1/2\\big[011\\big](b_{*})\\rightarrow1/6\\big[\\overline{{1}}21\\big] (b_{5})+1/6\\big[112\\big](b_{6})$。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "当两领先位错在各自的滑移面上运动从而相遇时发生新的位错反应，求可能的位错反应。",
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||
"answer": "当 $b_{2}$ 和 $b_{4}$ 相遇发生反应时： $b_{z}+b_{5}\\rightarrow1/6[110]$ ,为压杆位错。"
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}
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]
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```
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处理第 1435/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1436/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1437/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1438/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "形变后的材料经恒温退火，再结晶结束后继续保温以使晶粒长大。当退火30分钟时测得材料的晶粒直径为23μm,其对应的屈服强度为112 MPa;退火60分钟时测得屈服强度为103 MPa;求退火90分钟时材料的屈服强度。（设完成再结晶所需要的时间以及再结晶结束时的晶粒尺寸可忽略不计）",
|
||
"answer": "据晶粒直径与退火时间关系：d^2=k t得k=17,6所以退火时间为60分钟时d=32.5μm退火时间为90分钟时d=39.8μm根据Hall-Petch公式：σ=σ0+k d^-1/2得k=272,σ0=55,3所以退火90分钟时σ=98.4(MPa)"
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||
}
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]
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```
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处理第 1439/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1440/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1441/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1442/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1443/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1444/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1445/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1446/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1447/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1448/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1449/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1450/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1451/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1452/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1453/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1454/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1455/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1456/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1457/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1458/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1459/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1460/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1461/1735 条数据...
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[
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{
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||
"question": "高分子材料是",
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"answer": "以高分子化合物为主要组分的材料"
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},
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{
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"question": "高分子材料的合成方法有哪两种",
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||
"answer": "加聚和缩聚"
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||
},
|
||
{
|
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"question": "高分子材料按应用可分为哪几类",
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||
"answer": "塑料、橡胶、纤维、胶粘剂、涂料"
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}
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]
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处理第 1462/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1463/1735 条数据...
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||
[
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||
{
|
||
"question": "大分子链的几何形状为(1)、(2)、(3)。",
|
||
"answer": "(1)线型；(2)支链型；(3)体型"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "热塑性塑料主要是(4)分子链，热固性塑料主要是(5)分子链。",
|
||
"answer": "(4)线型；(5)体型"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1464/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
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||
处理第 1465/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "分子量较大的非完全晶态高聚物的力学状态是(1)、(2)、(3)、(4)",
|
||
"answer": "(1)玻璃态；(2)高弹态；(3)皮革态；(4)粘流态"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "分子量较大的非完全晶态高聚物的力学状态(1)、(2)、(3)、(4)相应是(5)、(6)、(7)的使用状态",
|
||
"answer": "(5)塑料；(6)橡胶；(7)流动树脂"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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||
处理第 1466/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
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||
处理第 1467/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
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||
处理第 1468/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1469/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1470/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1471/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1472/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1473/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1474/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "硅酸盐玻璃、云母、石棉属于(1)",
|
||
"answer": "(1)D"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "有机硅树脂、有机硅橡胶属于(2)",
|
||
"answer": "(2)C"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "尼龙、聚砜属于(3)",
|
||
"answer": "(3)B"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "塑料王(聚四氟乙烯)、有机玻璃(聚甲基丙稀酸甲酯)属于(4)",
|
||
"answer": "(4)A"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1475/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1476/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1477/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "合成纤维的使用状态为(1)。A.晶态 B.玻璃态 C.高弹态 D.粘流态",
|
||
"answer": "B"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "塑料的使用状态为(2)。A.晶态 B.玻璃态 C.高弹态 D.粘流态",
|
||
"answer": "B"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1478/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "高分子材料受力时，由键长的伸长所实现的弹性为()。A.普弹性 B.高弹性 C.粘弹性 D.受迫弹性",
|
||
"answer": "C"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "高分子材料受力时，由链段的运动所实现的弹性为()。A.普弹性 B.高弹性 C.粘弹性 D.受迫弹性",
|
||
"answer": "B"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1479/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "高聚物的弹性与(1)有关。A. $T_{\mathrm{m}}$ B. $T_{_{8}}$ C. $T_{t}$ D.Ta",
|
||
"answer": "(1)C"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "高聚物的塑性与(2)有关。A. $T_{\mathrm{m}}$ B. $T_{_{8}}$ C. $T_{t}$ D.Ta",
|
||
"answer": "(2)D"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1480/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1481/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1482/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1483/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "何谓高聚物的老化？",
|
||
"answer": "高分子材料在长期储存和使用过程中，由于受氧、光、热、机械力、水蒸气及微生物等外因的作用，使性能逐减退化，直至丧失使用价值的现象称为老化。老化的根本原因是在外部因素的作用下，高聚物分子链产生了交联与裂解。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "怎样防止高聚物的老化？",
|
||
"answer": "目前采取的防老化措施有三种。\n①改变高聚物的结构。例如将聚氯乙烯氯化，可以改变其热稳定性。\n②添加防老剂。高聚物中加入水杨酸脂、二甲苯酮类有机物和炭黑可防止光氧化。\n③表面处理。在高分子材料表面镀金属(如银、铜、镍)和喷涂耐老化涂料(如漆、石蜡)作为保护层，使材料与空气、光、水及其他引起老化的介质隔绝，以防止老化。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1484/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1485/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "为提高聚化物的强度，请你总结出几种“合金化”方式。",
|
||
"answer": "物理改性：主要是利用加入填料来改变高聚物的物理机械性能。例如，石棉经处理后用作聚丙烯的填料,其拉伸强度可增加60%,抗弯强度增加100%。化学改性；通过共聚、嵌段、接枝、共混、复合等方法，使高聚物获得新的性能。例如，ABS塑料就是采取三元共聚而得到优良综合性能的一种塑料。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "为改善聚化物的塑料韧性，请你总结出几种“合金化”方式。",
|
||
"answer": "物理改性：主要是利用加入填料来改变高聚物的物理机械性能。例如，石棉经处理后用作聚丙烯的填料,其拉伸强度可增加60%,抗弯强度增加100%。化学改性；通过共聚、嵌段、接枝、共混、复合等方法，使高聚物获得新的性能。例如，ABS塑料就是采取三元共聚而得到优良综合性能的一种塑料。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1486/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1487/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "在设计塑料零件时，与金属相比，强度方面有哪些限制因素？",
|
||
"answer": "强度低"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "在设计塑料零件时，与金属相比，硬度方面有哪些限制因素？",
|
||
"answer": "硬度低"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "在设计塑料零件时，与金属相比，弹性模量方面有哪些限制因素？",
|
||
"answer": "弹性模量低"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "在设计塑料零件时，与金属相比，耐热性方面有哪些限制因素？",
|
||
"answer": "耐热性差"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "在设计塑料零件时，与金属相比，膨胀系数方面有哪些限制因素？",
|
||
"answer": "膨胀系数大"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "在设计塑料零件时，与金属相比，冷流现象方面有哪些限制因素？",
|
||
"answer": "有冷流现象"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1488/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "陶瓷材料分(1)、(2)和(3)三类",
|
||
"answer": "(1)玻璃；(2)陶瓷；(3)玻璃陶瓷"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "陶瓷材料的生产过程包括(4)、(5)和(6)三大步骤",
|
||
"answer": "(4)原料的制备；(5)坯料的成形；(6)制品的烧结"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1489/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "传统陶瓷的基本原料是(1)、(2)和(3)",
|
||
"answer": "(1)粘土；(2)石英；(3)长石"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "传统陶瓷的组织由(4)、(5)和(6)组成",
|
||
"answer": "(4)晶体相；(5)玻璃相；(6)气相"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1490/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "陶瓷中玻璃相的作用是(1)、(2)、(3)和(4)。",
|
||
"answer": "(1)粘结分散的晶相；(2)降低烧结温度；(3)抑制晶粒长大；(4)填充气孔"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "$T_{\mathrm{g}}$为(5)。",
|
||
"answer": "(5)玻璃化温度"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "$T_{\mathrm{f}}$为（6）。",
|
||
"answer": "(6)粘流温度"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1491/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "可制备高温陶瓷的化合物是(1)、(2)、(3)、(4)和(5)",
|
||
"answer": "(1)氧化物；(2)碳化物；(3)氮化物；(4)硼化物；(5)硅化物"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "可制备高温陶瓷的化合物的作用键主要是(6)和(7)",
|
||
"answer": "(6)共价键；(7)离子键"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1492/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "YT30是(1)",
|
||
"answer": "(1)钨钴钛类合金"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "YT30的成分由(2)、(3)和(4)组成",
|
||
"answer": "(2)WC;(3)TiC;(4)Co"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "YT30可用于制作(5)",
|
||
"answer": "(5)刀具刃部"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1493/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1494/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1495/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1496/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1497/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1498/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "氧化物主要是()。A.金属键 B.共价键 C.分子键 D.离子键",
|
||
"answer": "D"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "碳化物主要是()。A.金属键 B.共价键 C.分子键 D.离子键",
|
||
"answer": "B"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "氮化物主要是()。A.金属键 B.共价键 C.分子键 D.离子键",
|
||
"answer": "B"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1499/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "金属陶瓷的气孔率为(1)。A.5%~10% B.<5% C.<0.5% D.>10%",
|
||
"answer": "(1)D"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "普通陶瓷的气孔率为(2)。A.5%~10% B.<5% C.<0.5% D.>10%",
|
||
"answer": "(2)A"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "保温材料的气孔率为(3)。A.5%~10% B.<5% C.<0.5% D.>10%",
|
||
"answer": "(3)D"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "特种陶瓷的气孔率为(4)。A.5%~10% B.<5% C.<0.5% D.>10%",
|
||
"answer": "(4)C"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1500/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "氧化铝陶瓷可用作什么？ A.砂轮 B.叶片 C.刀具 D.磨料 E.坩埚",
|
||
"answer": "C,E"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "SiC陶瓷可用作什么？ A.砂轮 B.叶片 C.刀具 D.磨料 E.坩埚",
|
||
"answer": "B"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "氮化硅陶瓷可用作什么？ A.砂轮 B.叶片 C.刀具 D.磨料 E.坩埚",
|
||
"answer": "A,D"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1501/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "传统陶瓷包括哪些？A.水泥 B.氧化铝 C.碳化硅 D.氮化硼 E.耐火材料 F.日用陶瓷 G.氮化硅 H.玻璃",
|
||
"answer": "A,F,H"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "特种陶瓷主要有哪些？A.水泥 B.氧化铝 C.碳化硅 D.氮化硼 E.耐火材料 F.日用陶瓷 G.氮化硅 H.玻璃",
|
||
"answer": "B,C,D,E,G"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1502/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "热电偶套管用(1)合适",
|
||
"answer": "(1)C"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "验电笔手柄用(2)合适",
|
||
"answer": "(2)A"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "汽轮机叶片用(3)合适",
|
||
"answer": "(3)B"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1503/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "何为传统上的“陶瓷”？",
|
||
"answer": "普通陶瓷是以天然的硅酸盐矿物为原料(如粘土、长石、石英)经过原料加工——成型——烧结而得到的无机多晶固体材料。因此，这类陶瓷又叫硅酸盐陶瓷。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "何为特种陶瓷？",
|
||
"answer": "为了改善普通陶瓷的性能，人们发现天然原料中带来的杂质颇为不利，因此采用了纯度较高的人工合成原料，并沿用普通陶瓷的成型、烧结工艺而制得新的陶瓷品种。这类陶瓷称为特种陶瓷，例如氧化物陶瓷、压电陶瓷等。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "传统陶瓷和特种陶瓷在成分上有何异同？",
|
||
"answer": "成分异同：a) 传统陶瓷以粘土、长石、石英为原料。b)特种陶瓷：采用人工合成原料(无杂质或杂质较少的各种化合物，例如氧化物、氮化物、碳化物)经传统工艺成型及烧结而成，其成分特点是比传统陶瓷杂质少，由于采用人工合成的粉粒，故成分可以调整。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1504/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "陶瓷材料可应用在哪些领域？",
|
||
"answer": "应用于绝缘、耐磨、耐腐蚀、耐高温零件。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "陶瓷材料有哪些特点？",
|
||
"answer": "主要性能特点：高硬度、高耐磨性、高弹性模量、较高抗压强度、优良的高温强度、绝缘性好，具有优良的抗高温氧化性及良好抗腐蚀能力。 缺点是脆性大、冲击韧性低。陶瓷增韧问题的解决是其应用于机械行业的关键。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1505/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "陶瓷材料为何是脆性的？",
|
||
"answer": "陶瓷材料之所以是脆性的，这里既有微观结构的因素，也有宏观组织的影响。从微观结构上看，陶瓷材料的结合键是离子键，离子晶体如果发生相对移动，将失去电平衡，使离子键遭到破坏，所以离子键结合的材料是脆性的。从宏观组织上看，陶瓷材料存在着大量气孔（5%~10%），导致陶瓷受力时承载面积下降，特别气孔是应力集中的地方。综上所述，陶瓷材料是脆性的。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "为什么陶瓷的抗拉强度常常远低于理论强度？",
|
||
"answer": "由于拉伸时气孔的割裂及应力集中作用，所以陶瓷的抗拉强度低于理论强度。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1506/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "何为反应烧结？",
|
||
"answer": "反应烧结：是以各种化合物(例如Si、Si-SiN4粉等)陶瓷粉为原料，压制成型后在烧结时，经特殊化学处理得到陶瓷的过程。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "反应烧结有何优缺点？",
|
||
"answer": "反应烧结的陶瓷气孔高达20%~30%,故陶瓷强度不及热压烧结的陶瓷，但反应烧结的陶瓷往往在进行化学处理过程中可实施机械加工，因而反应陶瓷可用于制作形状复杂、尺寸精度高的耐热、耐磨、抗腐蚀的绝缘产品。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "何为热压烧结？",
|
||
"answer": "热压烧结：是以各种化合物的陶瓷粉为原料，加入少量添加剂，装入石墨模具中，在高温高压下烧结成型的方法。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "热压烧结有何优缺点？",
|
||
"answer": "热压烧结陶瓷由于受模具形状限制，只能加工形状简单的耐磨耐高温制品(例切削刀具)。但热压烧结陶瓷强度较高、致密、气孔率极低。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1507/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "木材是由什么组成的？",
|
||
"answer": "(1)纤维素；(2)木质素"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "灰口铸铁是由什么组成的？",
|
||
"answer": "(3)钢基体；(4)石墨"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1508/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1509/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "纤维复合材料中，碳纤维长度应该怎样",
|
||
"answer": "高大"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "纤维复合材料中，碳纤维直径应该怎样",
|
||
"answer": "小"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "纤维复合材料中，碳纤维的体积含量应该是在什么范围内",
|
||
"answer": "较高"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1510/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "玻璃钢是(1)和(2)的复合材料",
|
||
"answer": "(1)树脂；(2)玻璃纤维"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "钨钴硬质合金是(3)和(4)的复合材料金合为的合金合",
|
||
"answer": "(3)WC；(4)Co"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1511/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1512/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1513/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1514/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "设计纤维复合材料时，对于韧性较低的基体，纤维的膨胀系数可()。A.略低B.相差很大 C.略高 D.相同",
|
||
"answer": "C"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "设计纤维复合材料时，对于塑性较好的基体，碳纤维的膨胀系数可()。A.略低B.相差很大 C.略高 D.相同",
|
||
"answer": "A"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1515/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "车辆车体本身可用什么制造？A.碳纤维树脂复合材料合B.热固性玻璃钢 C.硼纤维树脂复合材料",
|
||
"answer": "B"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "火箭支架可用什么制造？A.碳纤维树脂复合材料合B.热固性玻璃钢 C.硼纤维树脂复合材料",
|
||
"answer": "C"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "直升机螺旋桨叶可用什么制造？A.碳纤维树脂复合材料合B.热固性玻璃钢 C.硼纤维树脂复合材料",
|
||
"answer": "A"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1516/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "按基体材料的类别可将复合材料分为哪些？",
|
||
"answer": "非金属基复合材料和金属基复合材料。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "按增强材料的种类可将复合材料分为哪些？",
|
||
"answer": "纤维增强复合材料、颗粒增强复合材料和叠层复合材料。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1517/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "粒子增强复合材料的增强机制是什么？",
|
||
"answer": "颗粒增强复合材料的增强机制：\n1. 弥散强化的复合材料就是将一种或几种材料的颗粒（<0.1%m）弥散、均匀分布在基体材料内所形成的材料。这类复合材料的增强机制是：在外力作用下，复合材料的基体将主要成受载荷，而弥散均匀分布的增强粒子将阻碍导致集体塑性变形的位错运动（例如金属基体的绕过机制）或分子链运动（高聚物基体时）。特别是增强粒子大都是氧化物等化合物，其熔点、硬度较高，化学稳定性好，所以粒子加人后，使高温下材料的强度下降幅度减少，即弥散强化复合材料的高温强度高于单一材料。强化效果与粒子直径及体积分数有关，质点尺寸越小，体积分数越高，强化效果越好。通常 d=0.01~0.1 μm,φp=1%~15%。\n2. 颗粒增强复合材料是用金属或高分子聚合物为粘接剂，把具有耐热性好、硬度高但不耐冲击的金属氧化物、碳化物、氮化物粘结在一起而形成的材料。这类材料的性能既具有陶瓷的高硬度及耐热的优点，又具有脆性小、耐冲击等方面的优点，显示了突出的复合效果。由于强化相的颗粒较大（d>1 μm），它对位错的滑移（金属基）和分子链运动（聚合物基）已没有多大的阻碍作用，因此强化效果并不显著。颗粒增强复合材料主要不是为了提高强度，而是为了改善耐磨性或者综合的力学性能。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "纤维增强复合材料的增强机制是什么？",
|
||
"answer": "纤维增强复合材料的增强机制：纤维增强复合材料是由高强度、高弹性模量的连续（长）纤维或不连续（短）纤维与基体（树脂或金属、陶瓷等）复合而成。复合材料受力时，高强度、高模量的增强纤维承受大部分载荷，而基体主要作为媒介，传递和分散载荷。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1518/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "影响复合材料广泛应用的因素是什么？",
|
||
"answer": "所谓复合材料就是指由两种或两种以上不同性质的材料，通过不同的工艺方法人工合成的多相材料。复合材料既保持组成材料各自的最佳特性，又具有组合后的新特性。如，玻璃纤维的断裂能只有 7.5×10^-2J, 常用树脂为 2.26×10^-2J 左右，但由玻璃纤维与热固性树脂组成的复合材料，即热固性玻璃钢的断裂能高达17.6J，其强度显著高于树脂，而脆性远低于玻璃纤维。可见“复合”已成为改善材料性能的重要手段。因此，复合材料越来越引起人们的重视，新型复合材料的研制和应用也越来越广泛。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "通过什么途径来进一步提高复合材料的性能，扩大其使用范围？",
|
||
"answer": "所谓复合材料就是指由两种或两种以上不同性质的材料，通过不同的工艺方法人工合成的多相材料。复合材料既保持组成材料各自的最佳特性，又具有组合后的新特性。如，玻璃纤维的断裂能只有 7.5×10^-2J, 常用树脂为 2.26×10^-2J 左右，但由玻璃纤维与热固性树脂组成的复合材料，即热固性玻璃钢的断裂能高达17.6J，其强度显著高于树脂，而脆性远低于玻璃纤维。可见“复合”已成为改善材料性能的重要手段。因此，复合材料越来越引起人们的重视，新型复合材料的研制和应用也越来越广泛。"
|
||
}
|
||
]
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处理第 1519/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "常用增强纤维有哪些？",
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||
"answer": "玻璃纤维、碳纤维、硼纤维、芳纶纤维、碳化硅纤维"
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},
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{
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||
"question": "玻璃纤维的性能特点是什么？",
|
||
"answer": "密度为 2.4~2.7 g/cm³，与铝相近，抗拉强度比块状玻璃高几十倍，比块状高强度合金钢还高，弹性模量比其他人造纤维高5~8倍，伸长率比其他有机纤维低，耐热性较高，有良好的耐蚀性，对其他溶剂有良好的化学稳定性；制取方便，价格便宜。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "碳纤维的性能特点是什么？",
|
||
"answer": "密度低，强度和模量高。它的高、低温性能好，它的化学稳定性高；热膨胀系数小，热导率高，导电性、自润滑性好。其缺点是脆性大，易氧化。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "硼纤维的性能特点是什么？",
|
||
"answer": "硼纤维熔点高，具有高强度、高弹性模量，具有良好的抗氧化性和耐腐蚀性。其缺点是密度较大，直径较粗，生产工艺复杂，成本高，价格昂贵。"
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||
},
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||
{
|
||
"question": "芳纶纤维的性能特点是什么？",
|
||
"answer": "它的最大特点是比强度和比模量高。密度小，韧性好，耐热性比玻璃纤维好，具有优良的抗疲劳性、耐腐蚀性、绝缘性和加工性，且价格便宜。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "碳化硅纤维的性能特点是什么？",
|
||
"answer": "高熔点、高强度、高模量的陶瓷纤维，主要用于增强金属和陶瓷。突出特点是具有优良的高温强度。"
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||
}
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]
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```
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处理第 1520/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "未来材料科学研究具有什么样的特点？",
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||
"answer": "目前，由于对新材料的需求日益增长，人们希望在材料研制中尽可能地增加理论预见性、减少盲目性。客观上由于现代化物理化学等基础科学的深入发展，提供了许多新的原理与概念，更重要的是计算机信息处理技术的发展，以及各种材料制备及表征评价技术的进展，使材料研制及设计出现一些新的特点。\n1. 在材料的微观结构设计方面，将从显微构造层次（-1μm）向分子、原子层次（1~10nm）及电子层次（0.1~1nm）发展（研制微米、纳米材料）。\n2. 将有机、无机和金属三大类型材料在原子、分子水平上混合而构成所谓“杂化”（Hybrid）材料的构思设想，探索合成材料新途径。\n3. 在新材料研制中，在数据库和知识库存的基础上，利用计算机进行新材料的性能预报，利用计算机模拟揭示新材料微观结构与性能的关系。\n4. 深人研究各种条件下材料的生产过程，运用新思维，采用新技术，来开发新材料，进行半导体超晶格材料的设计，即所谓“能带工程”或“原子工程”就是一例。它通过调控材料中的电子结构，按新思维获取由组成不同的半导体超薄层交替生长的多层异质周期结构材料，从而极大地推动了半导体激光器的研制。\n5. 选定重点目标，组织多学科力量联合设计某种新材料，如按航天防热材料的要求而提出的“功能梯度”材料（FGM）的设想和实践。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "材料科学的发展方向是什么？",
|
||
"answer": "21世纪的材料科学必将在科学技术迅猛发展的基础上，朝着高功能化、超高性能化、复杂化（复合化和复杂化）精细化、生态环境化和智能化的方向发展，从而为人类社会的物质文明作出更大的贡献。"
|
||
}
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||
]
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处理第 1521/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1522/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1523/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1524/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1525/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1526/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1527/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1528/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1529/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1530/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1531/1735 条数据...
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||
[
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||
{
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||
"question": "高弹合金具有哪些特性？",
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||
"answer": "这类合金要求有高的弹性极限 σe 和低的弹性模量 E ，即 σe/E 值高，从而使元件的弹性后效应小，工作稳定。同时要求有高的疲劳强度和好的加工性能。"
|
||
},
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{
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||
"question": "高弹合金分哪几类？",
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||
"answer": "高弹性合金按成分可分为钢、铜合金、镍基和钴基合金。"
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||
}
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]
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处理第 1532/1735 条数据...
|
||
[
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||
{
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||
"question": "定膨胀合金的特点是什么？",
|
||
"answer": "在某一温度范围内具有一定膨胀系数的材料称为定膨胀材料。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "定膨胀合金的主要用途是什么？",
|
||
"answer": "这类材料应用于电真空工业中，用来与玻璃、陶瓷等相封接，要求与被封接材料的膨胀系数相匹配。"
|
||
}
|
||
]
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处理第 1533/1735 条数据...
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||
[
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||
{
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||
"question": "何谓电阻材料？",
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||
"answer": "在电路中起电阻功能的实体元件所用的材料称为电阻材料。"
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||
},
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{
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||
"question": "电阻材料有哪些特性？",
|
||
"answer": "其一般要求是具有高而稳定的电阻值、小的电阻温度系数以及足够的机械强度，同时要求对铜的热电势小，耐蚀性好，易于切削和焊接。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1534/1735 条数据...
|
||
[
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||
{
|
||
"question": "什么叫超导体？",
|
||
"answer": "一般金属的直流电阻率随温度的降低而减小，在接近绝对零度时，其电阻率就不再继续下降而趋于一个有限值。但某些导体的直流电阻率在某一低温下陡降为零，被称为零电阻现象或超导电现象。通常将具有这种超导电性质的物体称之为超导体。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "什么叫超导体的临界温度Tc？",
|
||
"answer": "电阻突变为零的温度则称为超导体转变温度或临界温度Tc。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "超导体的主要用途是什么？",
|
||
"answer": "超导体不但可用于超导发电机，而且在超导电动机、超导输电、超导贮能、磁浮列车、磁流体发电、核聚变等应用领域富有成效。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1535/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
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||
{
|
||
"question": "形状记忆合金的形状记忆机理是什么？",
|
||
"answer": "形状记忆合金材料加热淬火后，得到热弹性马氏体。该马氏体与母相之间的分界面共格性好，所以马氏体相在加热和冷却时，会连续地收缩与长大。当温度超过As点时马氏体塑转变为母相。若在马氏体状态下施加压力，马氏体晶格取向变化，产生变形。这种变形后的马氏体在加热后发生可塑转相变，转变为母相状态，使全部晶格都恢复原状，变形即可消失。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "形状记忆高聚物的形状记忆机理是什么？",
|
||
"answer": "高聚物的形状记忆机理是高聚物在高能射线作用下产生辐射交联反应。当温度超过熔点到达高弹态区域时，由于结晶体熔融，对它施加外力可以随意改变其外形。若此时降温冷却到结晶熔点以下时，由于它再次结晶，高分子链被“冻结”，它的形状被固定下来。一旦温度再次升到熔点以上（对聚氯乙烯类高分子则升高到玻璃化转变温度以上）时，它又恢复到原来的形状，显示出形状记忆效应。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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||
处理第 1536/1735 条数据...
|
||
[
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||
{
|
||
"question": "解释下列基本概念及术语：超结构",
|
||
"answer": "超结构：有序固溶体的点阵常数与无序固溶体不同，在X射线衍射图上会产生附加的衍射线条，称超结构线，故有序固溶体也称超结构或超点阵。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "解释下列基本概念及术语：对称倾侧晶界",
|
||
"answer": "对称倾侧晶界：由一系列柏氏矢量互相平行的同号刃位错垂直排列而成，晶界两边对称，两晶粒位相差很小，是一种最简单的小角度晶界。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "解释下列基本概念及术语：上坡扩散",
|
||
"answer": "上坡扩散：原子由低浓度处向高浓度处进行的扩散叫上坡扩散，上坡扩散的驱动力为化学位梯度。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "解释下列基本概念及术语：枝晶偏析",
|
||
"answer": "枝晶偏析：不平衡结晶时，先结晶的固溶体含高熔点组元多，后结晶的固溶体含低熔点组元多，构成晶粒内部化学成分不均匀叫晶内偏析，由于固溶体常以树枝状方式长大，故也叫枝晶偏析。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "解释下列基本概念及术语：孪生",
|
||
"answer": "孪生：冷塑变的重要形式之一，发生在晶体内部的均匀切变，总是沿一定晶面和一定晶向发生，变形后已变形部分与未变形部分呈镜面对称的位向关系，故该种塑变方式叫孪生。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "解释下列基本概念及术语：动态回复",
|
||
"answer": "动态回复：高层错能金属材料热变形时，由于扩展位错宽度小，易束集，易交滑移，故热变形时，同时进行高温回复，故叫动态回复，是高层错能金属材料热变形的主要或惟一的软化机制。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "解释下列基本概念及术语：超塑性",
|
||
"answer": "超塑性：金属材料在特定条件下拉伸可获得特别大的延伸率，有时甚至可达到1000%，这种性能叫超塑性。超塑性变形时，应变速率敏感性指数m很大，m≈0.5，而一般金属材料仅为0.01~0.04"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "解释下列基本概念及术语：变质处理",
|
||
"answer": "变质处理：在金属或合金浇铸之前，向液态金属中加人某些能促进非均匀形核或能阻碍晶核长大的固相物质，使铸件晶粒细化叫变质处理。"
|
||
}
|
||
]
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||
处理第 1537/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
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||
{
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||
"question": "判定位错反应 1/2[111]→1/8[110]+1/4[112]+1/8[110]=0. 110]能否进行，是否满足几何条件？",
|
||
"answer": "Σb_H=Σb_E=1/2[111]，故该位错反应满足几何条件。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "判定位错反应 1/2[111]→1/8[110]+1/4[112]+1/8[110]=0. 110]能否进行，是否满足能量条件？",
|
||
"answer": "xΣb_jj^2=3/4>Σb_jj^2=(1+1)/64+(1+1+4)/16+(1+1)/64=7/16，故也满足能量条件。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "判定位错反应 1/2[111]→1/8[110]+1/4[112]+1/8[110]=0. 110]能否自发进行？",
|
||
"answer": "该位错反应可以自发进行。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1538/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "何谓成分过冷？",
|
||
"answer": "解液态合金的凝固过程中，由实际温度分布与成分变化两个因素所共同决定的过冷叫成分过冷。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "成分过冷对固溶体生长形态的影响。",
|
||
"answer": "成分过冷区较大时，合金以树枝晶方式长大；成分过冷区较小时，合金以胞状晶方式长大；无成分过冷区时，合金以平面状方式长大。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1539/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1540/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "何谓二次再结晶（异常长大）？",
|
||
"answer": "再结晶结束后，继续加热或保温可能发生晶粒不连续长大，大多数晶粒的长大受到抑制，少数晶粒迅猛长大叫异常长大，也叫二次再结晶。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "二次再结晶（异常长大）发生的条件是什么？",
|
||
"answer": "其发生的条件为再结晶织构、第二相粒子或表面热蚀沟的存在。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1541/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "已知某不锈钢的层错能很低 $\gamma=0.013~\mathrm{J/m}^{2},$ 将其冷压变形，压下量为 $8\%$ ，然后将其进行再结晶退火。假定再结晶退火后，试样均已完成再结晶，简述它们的再结晶形核机制并说明再结晶退火后，晶粒尺寸有何区别？为什么？",
|
||
"answer": "压下量 $8\%$ 时，其形核机制为弓出形核机制。由于变形量小，变形不均匀，相邻晶粒的位错密度相差很大，残存的原始晶界中的一小段会向位错密度高的一侧突然弓出，扫掠过的小区域储存能全部释放，该区域可成为再结晶核心。再结晶退火后，压下量 $8\%$ 时，处在临界变形度附近，变形量小，储存能少，再结晶驱动力小，虽可发生再结晶，但形核率低，故晶粒十分粗大。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "已知某不锈钢的层错能很低 $\gamma=0.013~\mathrm{J/m}^{2},$ 将其冷压变形，压下量为 $60\%$ ，然后将其进行再结晶退火。假定再结晶退火后，试样均已完成再结晶，简述它们的再结晶形核机制并说明再结晶退火后，晶粒尺寸有何区别？为什么？",
|
||
"answer": "压下量 $60\%$ 时，其形核机制为亚晶合并机制。该材料层错能 $\gamma$ 很低，扩展位错宽度 $d$ 很小，扩展位错易束集，易交滑移，故易采用多边化、“Y”结点的移动和相邻亚晶的转动实现小亚晶的合并。随亚晶的合并，亚晶的尺寸增大，与四周的亚晶的位向差也变大，最后形成可动性大的大角度晶界，大角度晶界扫掠过后，在其后留下无应变的晶体，形成再结晶核心。再结晶退火后，压下量 $60\%$ 时，储存能多，再结晶驱动力大，形核率高，故再结晶后晶粒细小。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1542/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "γ-Fe在略高于910 ℃时，点阵常数 $α=0.3633\mathrm{nm}$，求γ-Fe的原子半径",
|
||
"answer": "γ-Fe原子半径r=2 $r=\frac{\sqrt{2}}{4}a=\frac{\sqrt{2}}{4}\times0.3633=0.1284$"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "α-Fe在略低于910℃时，点阵常数 $α=0.2892\mathrm{nm}$，求α-Fe的原子半径",
|
||
"answer": "α-Fe原子半径r=3a $r=\frac{\sqrt{3}}{4}a=\frac{\sqrt{3}}{4}\times0.2892=0.1252$"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "γ-Fe和α-Fe转变时的体积变化率",
|
||
"answer": "xΔV_{γ→α}A_θ=\frac{V_α-V_γ}{V_γ}=\frac{0.2892^{3}\times\frac{1}{2}-0.3633^{3}\times\frac{1}{4}}{0.3633^{3}\times\frac{1}{4}}≈0.886A_θ"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1543/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "求金刚石结构中通过（0,0,0）和 (3/4,3/4,1/4) 两点决定的晶向",
|
||
"answer": "两点坐标相减后，将其化为一组互质的整数，晶向指数为[331]"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "求与晶向[331]垂直的晶面",
|
||
"answer": "因为是立方系，所以同名晶面、晶向互相垂直即（331）垂直于[331]"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1544/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "利用解析几何方法确定立方晶体中，两晶向夹角，设立方系的两个晶向为[ u1v1w1 ]和[ u2v2w2 ]。",
|
||
"answer": "设立方系的两个晶向为[ u1v1w1 ]和[ u2v2w2 ]，其夹角为 θ ，则 cosθ = (u1u2 + v1v2 + w1w2) / (sqrt(u1^2 + v1^2 + w1^2) * sqrt(u2^2 + v2^2 + w2^2))，所以 θ = arccos(cosθ)。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "利用解析几何方法确定立方晶体中，两晶面夹角，设立方系的两个晶面为( h1k1l1 )和( h2k2l2 )。",
|
||
"answer": "设立方系的两个晶面为( h1k1l1 )和( h2k2l2 )，其夹角为 φ ，则 cosφ = (h1h2 + k1k2 + l1l2) / (sqrt(h1^2 + k1^2 + l1^2) * sqrt(h2^2 + k2^2 + l2^2))，所以 φ = arccos(cosφ)。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1545/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1546/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "In具有四方结构，相对原子质量 Ar=114.82, 晶格常数 a=0.3252 nm, c=0.4946 nm, 原子半径 r=0.1625 nm, 密度 ρ=7.286 g/cm³, 试求In单位晶胞拥有的原子数。",
|
||
"answer": "由密度表达式 ρ=(n×114.82)/((0.3252×10⁻⁷)²×0.4946×10⁻⁷×6.023×10²³)≈7.286 得到单胞拥有的原子数 n≈1.999, n=2。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "In具有四方结构，相对原子质量 Ar=114.82, 晶格常数 a=0.3252 nm, c=0.4946 nm, 原子半径 r=0.1625 nm, 密度 ρ=7.286 g/cm³, 试求In的致密度。",
|
||
"answer": "致密度 K=(n×v)/V=(2×(4/3)π(0.1625)³)/(0.3252²×0.4946)≈0.687。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1547/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1548/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "纯 $\\mathrm{ZrO}_{2}$ 在 $1000\\%$ 左右会产生同素异构转变，由正方晶系变为单斜晶系，在转变温度附近进行循环加热冷却，由于体积的突变，可使 $\\mathrm{ZrO}_{2}$ 陶瓷变为粉末。当加人足够量的CaO，可与 $\\mathrm{ZrO}_{2}$ 完全互溶，并使 $\\mathrm{ZrO}_{2}$ 形成稳定的立方结构，从室温到熔化前都不发生晶型的改变。生产中加人质量分数为 $10\\%$ 的 $\\mathrm{Ca}0(20\\mathrm{mol}\\%)$ ，这种稳定的 $\\mathrm{ZrO}_{2}$ 是一种实用的耐热材料，若阳离子形成fcc结构，阴离子位于四面体间隙位置，计算100个阳离子需要多少阴离子存在？",
|
||
"answer": "由于 $\\mathbf{Z}_{1}\\mathbf{O}_{2}$ 中加人CaO的量为 $20\\mathrm{mol}\\%$ ，故100个阳离子中的总电荷数为 $20\\times2+80\\times4=360$ 为保持电中性需要的 $0^{2-}$ 阴离子数为 $360\\div2=180$ （个）。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "纯 $\\mathrm{ZrO}_{2}$ 在 $1000\\%$ 左右会产生同素异构转变，由正方晶系变为单斜晶系，在转变温度附近进行循环加热冷却，由于体积的突变，可使 $\\mathrm{ZrO}_{2}$ 陶瓷变为粉末。当加人足够量的CaO，可与 $\\mathrm{ZrO}_{2}$ 完全互溶，并使 $\\mathrm{ZrO}_{2}$ 形成稳定的立方结构，从室温到熔化前都不发生晶型的改变。生产中加人质量分数为 $10\\%$ 的 $\\mathrm{Ca}0(20\\mathrm{mol}\\%)$ ，这种稳定的 $\\mathrm{ZrO}_{2}$ 是一种实用的耐热材料，若阳离子形成fcc结构，阴离子位于四面体间隙位置，计算四面体间隙位置被占百分数为多少？",
|
||
"answer": "$\\mathrm{Zr^{4+}}$ 与 $\\mathrm{Ca}^{2+}$ 阳离子占面心立方结点位置，100个阳离子可组成25个晶胞，共有四面体间隙 $25\\times8=200$ （个），故四面体间隙位置被占百分数 $180\\div200=90\\%$"
|
||
}
|
||
]
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```
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处理第 1549/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "态聚乙烯属于体心正交结构，晶格常数 a=0.740nm, b=0.493nm, c=0.253nm, 两条分子链贯穿一个晶胞。试计算完全结晶态聚乙烯的密度 ρc",
|
||
"answer": "烯（ C2H4 通过加聚反应生成聚乙烯，其链节为 CH2-CH2 于，将一个链节看成一个阵点，可知每个晶胞有两个链节，故可计算出完全结晶态聚乙烯的密度 ρc=2(12×2+1×4)/(6.023×10^23)/(0.740×0.493×0.253)×10^-21≈1.01 (g/cm^3)"
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||
},
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||
{
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||
"question": "若非晶态聚乙烯的密度 ρa=0.854 g/cm^3, 通常商用低密度聚乙烯的密度 ρ=0.920 g/cm^3，试计算其结晶区体积分数 φc",
|
||
"answer": "结晶体积分数 φc=(ρ−ρa)/(ρc−ρa)=(0.92−0.854)/(1.01−0.854)≈42.3%"
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||
},
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||
{
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||
"question": "若非晶态聚乙烯的密度 ρa=0.854 g/cm^3, 通常商用低密度聚乙烯的密度 ρ=0.920 g/cm^3，试计算其结晶区的质量分数 wc",
|
||
"answer": "结晶区的质量分数 wc=ρc(ρ−ρa)/ρ(ρc−ρa)=1.01×(0.92−0.854)/(0.92×(1.01−0.854))≈46.6%"
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||
}
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]
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```
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处理第 1550/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "合金相 Fe3C 属于何种类型，并指出其结构特点",
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"answer": "Fe3C属于复杂晶格结构间隙化合物，正交晶系，单胞拥有12个铁原子，4个碳原子，铁原子接近密堆排列，呈八面体，碳原子位于其八面体间隙。八面体顶角原子是相邻两个八面体所共有，八面体间还有一定取向。"
|
||
},
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||
{
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||
"question": "合金相 VC 属于何种类型，并指出其结构特点",
|
||
"answer": "VC属于间隙相，V占面心立方点阵的结点位置，C占全部八面体的间隙，属于面心立方点阵，是NaCI型结构。"
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},
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{
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||
"question": "合金相 CuZn 属于何种类型，并指出其结构特点",
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||
"answer": "CuZn是电子化合物， c13=3.12 ，具有体心立方结构。"
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},
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{
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||
"question": "合金相 ZrFe2 属于何种类型，并指出其结构特点",
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||
"answer": "ZrFe2是拓扑密堆相中的拉弗斯相，复杂立方结构。半径小的铁原子组成小四面体，这些小四面体顶点互相连成网格，半径大的 Zr 原子位于Fe原子组成的小四面体之间的间隙，本身又组成金刚石结构。该结构中只存在四面体间隙，故致密度高于等径钢球的最密堆的面心立方结构。"
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||
}
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]
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||
```
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处理第 1551/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1552/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1553/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1554/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "若在 MgF2 中溶入LiF，则必须向 MgF2 中引入何种形式的空位（阴离子或阳离子）？",
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||
"answer": "保持电中性，MgF2 中溶入少量LiF，即以 Li+ 代替 Mg2+ 产生阴离子的空位。"
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||
},
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{
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"question": "若要在LiF中溶入MgF2，则要向LiF中引入何种形式的空位？",
|
||
"answer": "LiF中溶入 MgF2，即以 Mg2+ 代替 Li+ 产生阳离子的空位。"
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||
}
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]
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处理第 1555/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1556/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "同一滑移面上的两根正刃型位错，其柏氏矢量为 $b$ ，相距 ${\cal L},$ 当 $L$ 远大于柏氏矢量模6时，其总能量为多少？",
|
||
"answer": "当两根刃型位错相距很远时，总能量等于两者各自能量之和，无论是同号位错还是异号位错，均有 $$ \overline{{W}}=\overline{{W}}_{1}+\overline{{W}}_{2}=2\alpha G b^{2} $$"
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||
},
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{
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||
"question": "同一滑移面上的两根正刃型位错，其柏氏矢量为 $b$ ，若它们无限靠近时，总能量又为多少？",
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||
"answer": "当两根正刃型位错无限靠近时，相当于柏氏矢量为2b的一个大位错的能量 $$ W=\alpha\cdot G(2b)^{2}=4\alpha G b^{2} $$"
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||
},
|
||
{
|
||
"question": "同一滑移面上的两根异号刃型位错，其柏氏矢量为 $b$ ，若它们无限靠近时，总能量又为多少？",
|
||
"answer": "当两根异号刃型位错无限靠近时，相遇相消，其总能量为零。"
|
||
}
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]
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```
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处理第 1557/1735 条数据...
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||
```json
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||
[
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{
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"question": "估算1cm长的刃位错的应变能（r0=1nm，R=1cm，μ=5×10^10Pa，b=0.25nm，ν=1/3）",
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||
"answer": "单位长度刃位错的应变能为WE=(μb^2)/(4π(1−ν))ln(R/r0)。设1cm刃位错的应变能是WI，WI={(5×10^10(0.25×10^-9)^2)/(4×3.14(1−1/3))}×10^-2×ln(1×10^-2/1×10^-9)=6×10^-11J。"
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||
},
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{
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||
"question": "指出占一半能量的区域半径（r0=1nm，R=1cm）",
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||
"answer": "设占位错能量一半区域的半径为r，由ln(r/1×10^-9)/ln(1×10^-2/1×10^-9)=1/2解得r=10^-5.5=3.16×10^-6m=3.16μm。"
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}
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]
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```
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处理第 1558/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "已知单位位错 a/2 [101]能与肖克莱不全位错[121]相结合，形成弗兰克不全位错，试说明新生成的弗兰克不全位错的柏氏矢量。",
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||
"answer": "新生成的弗兰克不全位错的柏氏矢量为 b ，则 b=a/2[101]+a/6[121]=a/3[111]"
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},
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{
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"question": "已知单位位错 a/2 [101]能与肖克莱不全位错[121]相结合，形成弗兰克不全位错，试说明这个位错为什么是固定位错。",
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||
"answer": "新生成的弗兰克不全位错的位错线 Φt 位于（111）面上， b=a/3 [111]垂直于（111)面，故 b 与t决定的平面一定不是面心立方的密排面，故该位错不能够滑移，为固定位错。"
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}
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]
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处理第 1559/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1560/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "直接观察铝试样，在晶粒内部位错密度为 ρ=5×10^13/m^2，如果亚晶间的角度为 50，试估算界面上的位错间距（铝的晶格常数 a=2.8×10^-10m）",
|
||
"answer": "由公式 D≈b/θ，其中 b 为位错的柏氏矢量模，D 为位错间距离，柏氏矢量 b_Al=a/2×√2=2.8×10^-10×√2/2≈1.98×10^-10m。θ=5/57.3=0.087，代入 D 的表达式，得到 D=2.28×10^-9m。"
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||
},
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||
{
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||
"question": "直接观察铝试样，在晶粒内部位错密度为 ρ=5×10^13/m^2，如果亚晶间的角度为 50，试估算亚晶粒的平均尺寸（铝的晶格常数 a=2.8×10^-10m）",
|
||
"answer": "设全部位错都集中在亚晶界上，且每个亚晶粒均为正六边形，正六边形边长为 a，面积为 S=3√3/2×a^2。单位面积中亚晶的数目为 n=1/S，代入 D 与 S 的值得到 1/2×6a×1/2.28×10^-9×1/(3/2×√3×a^2)=5×10^13。最后得到 a=1.01×10^-5m，故亚晶平均尺寸 d=2a=2.02×10^-5m。"
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}
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]
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处理第 1561/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1562/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1563/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1564/1735 条数据...
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[
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{
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||
"question": "试述结晶相变的热力学条件",
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||
"answer": "分析结晶相变时系统自由能的变化可知，结晶的热力学条件为 ΔG<0; 由单位体积自由能的变化 ΔGV=-LmΔT/Tm 可知，只有 ΔT>0 才有 ΔGv<0 。即只有过冷，才能使 ΔGv<0 。"
|
||
},
|
||
{
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||
"question": "试述结晶相变的动力学条件",
|
||
"answer": "动力学条件为液相的过冷度大于形核所需的临界过冷度，即 ΔT>ΔT*"
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||
},
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||
{
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||
"question": "试述结晶相变的能量条件",
|
||
"answer": "由临界晶核形成功 ΔGC=1/3σA 可知，当形成一个临界晶核时，还有1/3的表面能必须由液体中的能量起伏来提供。"
|
||
},
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||
{
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||
"question": "试述结晶相变的结构条件",
|
||
"answer": "液体中存在的结构起伏，是结晶时产生晶核的基础，因此，结构起伏是结晶过程必须具备的结构条件。"
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}
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]
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处理第 1565/1735 条数据...
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||
```json
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[
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{
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"question": "已知：铝的熔点 Tm=993K，单位体积熔化热 Lm=1.836×10^9 J/m^3，固液界面比表面能 σ=93 mJ/m^2，原子体积 V0=1.66×10^-29 m^3。考虑在1个大气压下液态铝的凝固，当 ΔT=19℃ 时，试计算临界晶核尺寸 r*。",
|
||
"answer": "临界晶核尺寸 r*=2σTm/(LmΔT)=2×93×10^-3×993/(1.836×10^9×19)=9.45×10^-8 m=94.5 nm"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "已知：铝的熔点 Tm=993K，单位体积熔化热 Lm=1.836×10^9 J/m^3，固液界面比表面能 σ=93 mJ/m^2，原子体积 V0=1.66×10^-29 m^3。考虑在1个大气压下液态铝的凝固，当 ΔT=19℃ 时，试计算半径为 r* 的晶核中原子的个数 N。",
|
||
"answer": "半径为 r* 的球状晶核中原子的个数 N=(4/3)πr*^3×(1/V0)=(4/3)π×(94.5×10^-9)^3/(1.66×10^-29)=2.12×10^8"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "已知：铝的熔点 Tm=993K，单位体积熔化热 Lm=1.836×10^9 J/m^3，固液界面比表面能 σ=93 mJ/m^2，原子体积 V0=1.66×10^-29 m^3。考虑在1个大气压下液态铝的凝固，当 ΔT=19℃ 时，试计算从液态转变到固态时，单位体积的自由能变化 ΔGV。",
|
||
"answer": "单位体积的自由能变化 ΔGV=-LmΔT/Tm=-1.836×10^9×19/993=-3.51×10^7 J/m^3"
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||
},
|
||
{
|
||
"question": "已知：铝的熔点 Tm=993K，单位体积熔化热 Lm=1.836×10^9 J/m^3，固液界面比表面能 σ=93 mJ/m^2，原子体积 V0=1.66×10^-29 m^3。考虑在1个大气压下液态铝的凝固，当 ΔT=19℃ 时，试计算从液态转变到固态时，临界晶核尺寸 r* 处自由能的变化 ΔGr*（形核功）。",
|
||
"answer": "临界晶核尺寸 r* 处自由能的变化 ΔGr*=16πσ^3/(3ΔGV^2)=16π×(93×10^-3)^3/(3×(-3.51×10^7)^2)=3.47×10^-15 J"
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}
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]
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```
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处理第 1566/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "已知液态纯镍在 1.013×10^5Pa(1个大气压）过冷度为319 90 时，发生均匀形核。设临界晶核半径为 1nm ，纯镍的熔点为1726K，熔化热 ΔLm=18075J/mol, 摩尔体积 Vs=6.6 cm^3/mol 计算纯镍的液一固界面能。",
|
||
"answer": "σ=(1×10^-7×18075×319)/(2×1726×6.6)=2.53×10^-5(J/cm^2)"
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},
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{
|
||
"question": "已知液态纯镍在 1.013×10^5Pa(1个大气压）过冷度为319 90 时，发生均匀形核。设临界晶核半径为 1nm ，纯镍的熔点为1726K，熔化热 ΔLm=18075J/mol, 摩尔体积 Vs=6.6 cm^3/mol 计算纯镍的临界形核功。",
|
||
"answer": "ΔG*=(16×3.14×(2.53×10^-5)^3×1726^2×6.6^2)/(3×18075^2×319^2)=1.06×10^-18(J)"
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}
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]
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```
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处理第 1567/1735 条数据...
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```json
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[
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{
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"question": "在同样的负温度梯度下，为什么Pb结晶出树枝状晶？",
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||
"answer": "因为Pb是具有粗糙界面的金属元素。故以连续的垂直于液固界面方向长成树枝晶体。"
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},
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{
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"question": "在同样的负温度梯度下，为什么Si的结晶界面却是平整的？",
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"answer": "而Si为具有光滑界面的非金属元素，Si以不连续的侧向生长成界面平整的晶体。"
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}
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]
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||
```
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处理第 1568/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1569/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1570/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1571/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1572/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1573/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "将一根长 20m, 直径 14.0mm 铝棒，通过孔径 12.7mm 的模具拉拔，求这根铝棒拉拔后的尺寸。",
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"answer": "由于拉拔前后体积不变，即 F0・L0=F・L，故 (π(14.0)^2)/4・20×10^3=(π(12.7)^2)/4・L。所以 L=24.3×10^3mm=24.3m。"
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},
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{
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"question": "将一根长 20m, 直径 14.0mm 铝棒，通过孔径 12.7mm 的模具拉拔，求这个铝棒承受的工程线应变和真应变。",
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||
"answer": "工程应变 ε=(L-L0)/L0=21.5%。真应变 e=ln(L/L0)=ln(24.3/20)=19.47%。"
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}
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]
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处理第 1574/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1575/1735 条数据...
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[
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{
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||
"question": "将一标距为 $L_{0}$ 的试样拉伸至 $L$ ，试求拉伸过程的工程线应变与真实线应变。",
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||
"answer": "设由 $L_{0}$ 拉伸至 $L$ 时，工程应变为e，真实线应变为 $e$ ，则 $\epsilon=\frac{L-L_{0}}{L_{0}};e=\ln\frac{L}{L_{0}}$"
|
||
},
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{
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"question": "将一标距为 $L_{0}$ 的试样由 $L$ 压缩至 $L_{0}$ ，试求压缩过程的工程线应变与真实线应变。",
|
||
"answer": "设由 $L$ 压缩至 $L_{0}$ 时，工程应变与真实线应变为 $\epsilon=\frac{L_{0}-L}{L};e=\ln\frac{L_{0}}{L}$"
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}
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]
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||
处理第 1576/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1577/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1578/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1579/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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||
处理第 1580/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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||
处理第 1581/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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||
处理第 1582/1735 条数据...
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||
```json
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||
[
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||
{
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||
"question": "拉伸铜单晶，拉力轴方向为[001]， $\sigma=10^{6}~\mathrm{Pa},$ 求（111）面上，柏氏矢量 $b=$ $\frac{a}{2}[overline{{1}}01]$的螺位错线上所受的力。其中 $a_{\mathrm{Cu}}=0.36~\mathrm{nm}$",
|
||
"answer": "外加拉应力的力轴为[001]，在（111）滑移面上，沿着[\overline{{1}}01]晶向的分切应力为指 \n\n$$\n\tau=\sigma\cos\phi\cos\lambda\n$$\n\n其中 \n\n$$\n\cos\phi=\frac{1}{\sqrt{3}},\quad\cos\lambda=\frac{1}{\sqrt{2}},\quad\sigma=10^{6}\mathrm{Pa}\n$$\n\n$$\n\tau=10^{6}{\frac{1}{\sqrt{3}}}\cdot{\frac{1}{\sqrt{2}}}\approx4.08\times10^{5}{\mathrm{Pa}}\n$$\n\n设单位位错线上受的力 \n\n$$\nF_{\mathrm{d}}=\tau b=4.08\times10^{5}\times\frac{\sqrt{2}}{2}\times0.36\times10^{-9}\approx1.04\times10^{-4}\mathrm{N}\mathrm{m}\n$$"
|
||
},
|
||
{
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||
"question": "拉伸铜单晶，拉力轴方向为[001]， $\sigma=10^{6}~\mathrm{Pa},$ 求（111）面上，柏氏矢量 $b=$ $\frac{a}{2}[overline{{1}}01]$的刃位错线上所受的力。其中 $a_{\mathrm{Cu}}=0.36~\mathrm{nm}$",
|
||
"answer": "外加拉应力的力轴为[001]，在（111）滑移面上，沿着[\overline{{1}}01]晶向的分切应力为指 \n\n$$\n\tau=\sigma\cos\phi\cos\lambda\n$$\n\n其中 \n\n$$\n\cos\phi=\frac{1}{\sqrt{3}},\quad\cos\lambda=\frac{1}{\sqrt{2}},\quad\sigma=10^{6}\mathrm{Pa}\n$$\n\n$$\n\tau=10^{6}{\frac{1}{\sqrt{3}}}\cdot{\frac{1}{\sqrt{2}}}\approx4.08\times10^{5}{\mathrm{Pa}}\n$$\n\n设单位位错线上受的力 \n\n$$\nF_{\mathrm{d}}=\tau b=4.08\times10^{5}\times\frac{\sqrt{2}}{2}\times0.36\times10^{-9}\approx1.04\times10^{-4}\mathrm{N}\mathrm{m}\n$$\n\n对于螺位错与刃位错，只要 $b$ 相同，位错线受力也相同。"
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}
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]
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```
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处理第 1583/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1584/1735 条数据...
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[
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{
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||
"question": "试述孪晶与滑移的相同点",
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"answer": "滑移与孪生的相同点，两者都是晶体塑变的基本方式，都是在切应力作用下，沿着一定晶面、晶向发生的切变。变形前后，晶体结构类型不变。"
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},
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{
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"question": "试述孪晶与滑移的不同点",
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||
"answer": "不同点，孪生使一部分晶体发生了均匀切变，而滑移只是集中在一些滑移面上。滑移时，晶体的已滑移与未滑移部分晶体位相相同，而孪生部分与基体位相不同，是具有特殊的镜面对称关系。孪生变形原子变形位移小于孪生方向原子间距，为其原子间距的分数倍；滑移变形时，原子移动的距离是滑移方向上原子间距的整数倍。与滑移类似，孪生要素也与晶体结构有关，但是同一结构的孪晶面、孪生方向可以与滑移面、滑移方向不同。孪生的临界分切应力比滑移的临界分切应力大很多。孪生变形的应力-应变曲线与滑移不同，呈现锯齿状的波动，主要是孪晶“形核”时，所需要的切应力大于孪晶界面扩展的应力所至。一般情况下，先发生滑移，当滑移难以进行的时候，才发生孪生变形。孪生对于塑变的直接贡献比滑移小得多，但是孪生改变了晶体位相，使硬位向的滑移系转到软位向，激发了晶体的进一步滑移。"
|
||
},
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||
{
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||
"question": "比较孪晶与滑移在塑变过程中的作用",
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||
"answer": "孪生对于塑变的直接贡献比滑移小得多，但是孪生改变了晶体位相，使硬位向的滑移系转到软位向，激发了晶体的进一步滑移。一般情况下，先发生滑移，当滑移难以进行的时候，才发生孪生变形。"
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}
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]
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||
处理第 1585/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1586/1735 条数据...
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{
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"question": "什么叫做断裂韧度 K_IC?",
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"answer": "K_IC是I型裂纹的应力场强度因子的临界值，线弹性状态下，以应力场强度因子形式表示的断裂韧性，单位MPa*m^0.5。"
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||
},
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{
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||
"question": "断裂韧度 K_IC在机械设计中有什么实际应用？",
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||
"answer": "Yσ√a ≥ K_IC被称作断裂的K判据，即当应力场强度因子大于等于K_IC的时候，裂纹失稳，材料发生断裂。已知工作应力σ和材料的断裂韧度K_IC可以估算出工件中允许存在的最大裂纹尺寸a_c。已知裂纹尺寸a和工作应力σ，可以求出工作时候的应力场强度因子K_I为合理选材做出理论依据。已知K_IC和存在的裂纹尺寸a，可以求出最大许用应力σ，若工作应力小于此应力，裂纹不扩展，反之，裂纹失稳。"
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}
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||
]
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处理第 1587/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1588/1735 条数据...
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处理第 1589/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1590/1735 条数据...
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处理第 1591/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1592/1735 条数据...
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处理第 1593/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1594/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1595/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1596/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1597/1735 条数据...
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处理第 1598/1735 条数据...
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处理第 1599/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1600/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1601/1735 条数据...
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[
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{
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"question": "将工业纯铁在 920℃ 渗碳，如果工件表面的碳浓度一直保持恒定，即 w_C=1.2% 扩散系数 D=1.5×10^-11 m^2/s 渗碳 10h。求表层碳浓度分布？",
|
||
"answer": "C_x=1.2[1-erf(6.8×10^2x)]"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "将工业纯铁在 920℃ 渗碳，如果工件表面的碳浓度一直保持恒定，即 w_C=1.2% 扩散系数 D=1.5×10^-11 m^2/s 渗碳 10h。如果规定渗碳层深为表面至碳的质量分数为 0.2% 处，求渗层深度？",
|
||
"answer": "x=0.00144m=1.44mm"
|
||
}
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||
]
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处理第 1602/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1603/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1604/1735 条数据...
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||
```json
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||
[
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{
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||
"question": "已知锌的质量分数为 30% 的黄铜在 400℃ 的恒温下完成再结晶需要1h，而390℃完成再结晶需要 2h，试计算在420℃ 的恒温下，完成再结晶需要多少时间？",
|
||
"answer": "冷变形金属再结晶也是一种热激活过程，再结晶速度符合阿累尼乌斯公式 V=A′⋅e−Q/RT。由于 V 与产生某一体积分数 x 所需要的时间 t 成反比，即 V∝1/t，于是 1/t1=Ae−Q/RT1;1/t2=Ae−Q/RT2;1/t3=Ae−Q/RT3。由上面3个式子，两两相除得到 t2/t1=e−Q/R(1/T1−1/T2);t3/t1=e−Q/R(1/T1−1/T3)。对其取自然对数，然后相除 ln(t2/t1)/ln(t3/t1)=(1/T1−1/T2)/(1/T1−1/T3)。将 T1=673 K,t1=1 h;T2=663 K,t2=2 h;T3=693 K 代人上式，解得 t3=0.27 h"
|
||
}
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]
|
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```
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||
处理第 1605/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1606/1735 条数据...
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||
```json
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[
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||
{
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||
"question": "试述0.1~0.3Tm低温下的回复机制",
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||
"answer": "0.1~0.3Tm低温回复，主要涉及到点缺陷的运动，空位及间隙原子移动到晶界或位错处消失，空位及间隙原子的复合，空位集结形成空位对或空位片，使点缺陷密度大大下降。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试述0.3~0.5Tm中温下的回复机制",
|
||
"answer": "0.3~0.5Tm中温回复，位错在滑移面上滑移，使异号位错相遇相消，使位错密度下降，使位错缠结内部重新排列组合，使亚晶规整化。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试述0.5Tm以上高温下的回复机制",
|
||
"answer": "0.5Tm以上高温回复，除了位错滑移外，尚可攀移，主要机制多边化，形成小角度晶界。多边化后，尚存在亚晶的合并长大。亚晶合并可以通过Y结点的移动实现。需要靠位错攀移、滑移与交滑移来完成。"
|
||
}
|
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]
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```
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处理第 1607/1735 条数据...
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||
[
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||
{
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||
"question": "什么叫做二次再结晶？",
|
||
"answer": "再结晶后晶粒的长大又分为正常长大与异常长大。晶粒的异常长大又称为不连续长大或者二次再结晶。二次再结晶是一种特殊的晶粒长大方式，基体中大多数晶粒长大受到抑制，少数晶粒迅速长大，使晶粒之间尺寸差异显著增大，直到这些迅速长大的晶粒完全接触为止。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "发生二次再结晶的条件有哪些？",
|
||
"answer": "发生异常长大的条件是，正常晶粒长大被分散相粒子、织构、表面热能沟等强烈阻碍，能够长大的晶粒数目较少，使得晶粒大小相差悬殊，才会发生异常长大。"
|
||
}
|
||
]
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||
处理第 1608/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1609/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1610/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1611/1735 条数据...
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[
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||
{
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||
"question": "何为超塑性？",
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||
"answer": "金属材料在一定条件下拉伸，其延伸率可以高达 200 %以上，甚至大于 1000 % 。这种性能称作超塑性。超塑性变形时，真应力 -真应变符合： σT(εT,T)=C·ε˙Tm 关系式，其中 m 叫做应变速率敏感常数，当 m=0.3-0.8 的时候，可以具有超塑性。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "如何实现超塑性？",
|
||
"answer": "超塑性可以分成组织超塑性、相变超塑性和其他超塑性三大类，其中组织超塑性应该具备三个条件： （1）晶粒超细化、等轴化、稳定化，晶粒尺寸一般不超过 10μm （2）变形温度一般在 (0.5∼0.7)Tm （3）一定的应变速率，超塑性变形最佳的速率为 10−4∼10−2s−1 或者 10−3 10−2min−1"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1612/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1613/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1614/1735 条数据...
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||
```json
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||
[
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||
{
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||
"question": "为什么钢铁零件渗碳温度一般要选择在γ-Fe相区中进行？",
|
||
"answer": "因 α-Fe 中的最大碳溶解度（质量分数）只有 0.0218% ，对于碳质量分数大于 0.0218% 的钢铁，在渗碳时零件中的碳浓度梯度为零，渗碳无法进行，即使是纯铁，在 α 相区渗碳时铁中浓度梯度很小，在表面也不能获得高含碳层；由于温度低，扩散系数也很小，渗碳过程极慢，没有实际意义。γ-Fe中的碳溶解度高，渗碳时在表层可获得较高的碳浓度梯度使渗碳顺利进行。此外，γ-Fe区温度高，加速了扩散过程。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "若不在γ相区进行会有什么结果？",
|
||
"answer": "因 α-Fe 中的最大碳溶解度（质量分数）只有 0.0218% ，对于碳质量分数大于 0.0218% 的钢铁，在渗碳时零件中的碳浓度梯度为零，渗碳无法进行，即使是纯铁，在 α 相区渗碳时铁中浓度梯度很小，在表面也不能获得高含碳层；由于温度低，扩散系数也很小，渗碳过程极慢，没有实际意义。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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||
处理第 1615/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1616/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1617/1735 条数据...
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||
```json
|
||
[
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||
{
|
||
"question": "各类金属固态相变有哪些主要特征？",
|
||
"answer": "<html><body><table><tr><td>固态相变的分类</td><td>相变特征</td></tr><tr><td>纯金属的同 素异构转变</td><td>温度或压力改变时，由一种晶体结构转变为另一种晶体结构，是重新形核和 生长过程</td></tr><tr><td>固溶体中多 形性转变</td><td>类似于同素异构转变，如Fe-Ni合金中Y</td></tr><tr><td>脱溶转变</td><td>过饱和固溶体的脱溶分解，析出亚稳定或稳定的第二相</td></tr><tr><td>共析转变</td><td>一相经过共析转变分解成结构不同的二相，如Fe-C合金中Y一a+FeC</td></tr><tr><td>包析转变</td><td>不同结构的两相，经包析转变为另一相，如Ag-Al合金中a+Y一β，转变一 般不能进行到底，组织中有a相残余</td></tr><tr><td>马氏体转变</td><td>相变时，新、旧相成分不发生变化，原子只作有规则的重排（切变）而不进行扩 散，新、旧相之间保持严格的位向关系，并呈共格，在磨光表面上可看到浮凸 效应</td></tr><tr><td>块状转变</td><td>金属或合金发生晶体结构改变时，新旧相的成分不改变，相变具有形核和生 长特点，只进行少量扩散，其生长速度甚快，借非共格界面的迁移而生成不规 则的块状产物、如纯铁、低碳钢、Cu-Al合金、Cu-Ga合金等有这种转变</td></tr><tr><td>贝氏体转变</td><td>发生于钢及许多有色合金中，兼具马氏体转变及扩散型转变的特点，产物成 分改变，钢中贝氏体转变通常认为借铁原子的共格切变和碳原子的扩散而进 行</td></tr><tr><td>调幅分解</td><td>为非形核分解过程，固溶体分解成晶体结构相同但成分不同（在一定范围内 连续变化）的两相</td></tr><tr><td>有序化转变</td><td>合金元素从无规则排列到有规则排列，但结构不发生变化</td></tr></table></body></html>"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "哪些因素构成相变的阻力？",
|
||
"answer": "相变阻力为应变能及界面能。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1618/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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||
处理第 1619/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
|
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处理第 1620/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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||
处理第 1621/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "扩散型相变有哪些主要特点？",
|
||
"answer": "扩散型相变的基本特点是： $\textcircled{1}$ 相变过程中有原子扩散运动，转变速率受扩散控制，即决定于扩散速度。 $\textcircled{2}$ 在合金的相变中，新相和母相的成分往往不同。 $\textcircled{3}$ 只有因新相和母相比体积不同引起的体积变化，没有形状的改变。纯金属的同素异构转变、固溶体中的多形性转变、脱溶转变、共析转变、调幅分解和有序化转变等均属于扩散型相变。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "无扩散型相变有哪些主要特点？",
|
||
"answer": "无扩散型相变的特点： $\textcircled{1}$ 存在由于均匀切变引起的形状改变，因为相变过程中原子为集体的协同运动，所以使晶体发生外形变化。如果预先制备一个抛光的试样表面，则在发生这种转变后，会在抛光的样品表面上出现浮凸效应。在金相显微镜下可观察到浮凸的存在。 $\textcircled{2}$ 相变不需要通过扩散，新相和母相的化学成分相同。 $\textcircled{3}$ 新相和母相之间存在一定的晶体学位向关系。 $\textcircled{4}$ 相界面移动极快，可接近声速。钢和一些合金（Fe-Ni、Cu-Al、Ni-Ti） 中的马氏体转变为无扩散型相变。某些纯金属（如锆、钛、锂、钻）在低温下进行的同素异构转变亦为无扩散型相变。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1622/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1623/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "试述奥氏体的形成过程",
|
||
"answer": "奥氏体形成过程：a）奥氏体晶核的形成；b）奥氏体晶核的长大；c）残留渗碳体的溶解；d）奥氏体成分均匀化。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "控制奥氏体晶粒的方法",
|
||
"answer": "控制奥氏体晶粒大小的方法：a）制定合适的加热规范，包括控制加热温度及保温时间、快速短时加热；b）碳含量控制在一定范围内，并在钢中加人一定量阻碍奥氏体晶粒长大的合金元素，如：Al、V、Ti、Zr、Nb等；c）考虑原始组织的影响，如片状球光体比球状珠光体加热组织易粗化。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1624/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "何谓奥氏体的本质晶粒度？",
|
||
"answer": "按原国家冶金部标准，把钢加热到 930℃ ± 10℃保温 8h，冷却后测得的晶粒度称为本质晶粒度。该晶粒度用来表示加热时奥氏体晶粒长大倾向。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "何谓奥氏体的实际晶粒度？",
|
||
"answer": "通常把在某一具体热处理条件下获得的奥氏体晶粒大小称为实际晶粒度。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "说明晶粒大小对性能的影响。",
|
||
"answer": "在加热转变中，当珠光体向奥氏体的转变刚已完成时，奥氏体晶粒的大小称为奥氏体的起始晶粒度。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1625/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "共析碳钢的CCT图与TTT图在结构上有何不同？",
|
||
"answer": "共析碳钢的CCT图只有高温的珠光体转变区和低温的马氏体转变区，而无中温的贝氏体转变区。CCT图中的 Ps 曲线（珠光体开始转变线）和 Pf 曲线（珠光体终止转变线）向右下方移动。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "TTT图在实际热处理中的意义是什么？",
|
||
"answer": "等温转变C曲线（TTT曲线）可以确定钢在等温热处理时工艺参数，即等温温度、等温时间及热处理后的组织。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "CCT图在实际热处理中的意义是什么？",
|
||
"answer": "CCT曲线可以确定钢在连续冷却时的热处理工艺参数，如淬火临界冷却速度、淬火介质及热处理后的组织。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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||
处理第 1626/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "何谓珠光体片间距？",
|
||
"answer": "片状珠光体中相邻两片渗碳体（或铁素体）中心之间的距离或一对铁素体和渗碳体片的总厚度，称为珠光体片间距，用 S0表示。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "何谓珠光体领域？",
|
||
"answer": "在片状珠光体中，铁素体与渗碳体交替排列成层片状，其层片方向大致相同的区域称为珠光体领域或珠光体团。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "珠光体片间距和珠光体领域受那些因素影响？",
|
||
"answer": "它们主要受珠光体形成温度影响，温度越低，珠光体团尺寸越小，珠光体片间距越小，如 S0=8.02/ΔGT×10^3(nm)。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "珠光体片间距和珠光体领域对力学性能的影响是什么？",
|
||
"answer": "形成温度越低，珠光体团及片间距尺寸越小，珠光体组织越细，强度越高。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1627/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "奥氏体在什么条件下可以转变为片状珠光体？",
|
||
"answer": "奥氏体化温度较高，保温时间较长，奥氏体成分均匀，冷却速度较快时易形成片状珠光体。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "奥氏体在什么条件下可以转变为粒状珠光体？",
|
||
"answer": "奥氏体化温度较低，保温时间较短，加热转变未充分进行，奥氏体成分不均匀，随后冷却时珠光体转变等温温度较高，等温时间足够长或冷却速度极慢易形成粒状珠光体。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1628/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "何谓马氏体？",
|
||
"answer": "碳在 α-Fe 中形成的过饱和固溶体称为马氏体。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "说明马氏体相变的主要特征。",
|
||
"answer": "马氏体转变的主要特征（要点）： ① 相变具有无扩散性。依据有二：a）转变前后无成分变化，即奥氏体与马氏体的化学成分一致；b）马氏体可在很低的温度下以高速形成。 ② 相变具有切变性，表面浮凸现象。 ③ 具有一定的晶体学位向关系及惯习面。 ④ 转变是在一个温度范围内完成。 ⑤ 高速长大。 ⑥ 相变具有不完全性。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1629/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1630/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
|
||
处理第 1631/1735 条数据...
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||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "试比较上贝氏体和下贝氏体的力学性能",
|
||
"answer": "一般下贝氏体的硬度和强度高于上贝氏体，下贝氏体塑、韧性也高于上贝氏体，下贝氏体具有良好的综合力学性能，韧性更好。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "说明上贝氏体和下贝氏体在生产中的应用",
|
||
"answer": "a）常采用贝氏体（下贝）等温淬火代替淬火 + 低温回火； b）超高强度钢获得贝氏体（下）+ 马氏体的复合组织，达到最佳的强韧性。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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||
处理第 1632/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "淬火钢回火时的组织转变中马氏体中碳的偏聚发生在什么温度范围？",
|
||
"answer": "20-100℃"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "淬火钢回火时的组织转变中马氏体分解发生在什么温度范围？",
|
||
"answer": "100-250℃"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "淬火钢回火时的组织转变中残余奥氏体的转变发生在什么温度范围？",
|
||
"answer": "200-300℃"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "淬火钢回火时的组织转变中碳化物的转变发生在什么温度范围？",
|
||
"answer": "250-400℃"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "淬火钢回火时的组织转变中渗碳体聚集长大和α相回复与再结晶发生在什么温度范围？",
|
||
"answer": "400-600℃"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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||
处理第 1633/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "说明钢的低温回火组织类型、获取条件、组织特点及力学性能",
|
||
"answer": "低温回火 回火马氏体 150-250℃ 高硬度、高耐磨性"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "说明钢的中温回火组织类型、获取条件、组织特点及力学性能",
|
||
"answer": "中温回火 回火屈氏体 350-500℃ 高弹性极限"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "说明钢的高温回火组织类型、获取条件、组织特点及力学性能",
|
||
"answer": "高温回火 回火索氏体 500-650℃ 强度和韧性的良好配合"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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||
处理第 1634/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "何谓回火脆性？",
|
||
"answer": "有些钢在某一温度范围内回火时，其冲击韧性比在较低温度回火时还显著下降，这种脆化现象称为回火脆性。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "说明回火脆性的类型及其特点。",
|
||
"answer": "回火脆性类型主要有两种，即低温回火脆性与高温回火脆性。低温回火脆性亦称第一类回火脆性，几乎所有工业用钢都存在程度不同的这类脆性，它与回火后的冷却速度无关。因此又称其为不可逆回火脆性（即快冷、缓冷均出现）。高温回火脆性亦称第二类回火脆性，其特点是只出现在一些特定成分的钢中，其回火脆性与否，与回火后冷却速度有关，即回火缓冷出现，快冷不出现，因此亦称可逆回火脆性。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "说明回火脆性的抑制方法。",
|
||
"answer": "抑制回火脆性的方法：对于第一类回火脆性由于其不可逆性，只能避免在脆化温度范围内回火；如果必须在该温度回火，可采用等温淬火；加Si使低温回火脆化温度移向高温等措施。抑制高温回火脆性的方法：a）高温回火后快速冷却；b）降低钢中杂质元素的含量；c）钢中加人适量的Mo、W。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1635/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "指出20钢齿轮正火的主要目的及正火后的组织",
|
||
"answer": "20钢正火：改善切削加工性能。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出45钢小轴正火的主要目的及正火后的组织",
|
||
"answer": "45钢小轴：用正火代替调质处理作为最终热处理，可获得类似调质处理的良好的综合力学性能。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "指出T12钢锉刀正火的主要目的及正火后的组织",
|
||
"answer": "T12钢锉刀：正火消除网状碳化物，为球化退火做准备。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1636/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "何谓钢的淬透性？说明影响淬透性的因素。",
|
||
"answer": "淬透性：钢的淬透性是指钢在淬火时获得马氏体的能力。影响淬透性的因素：a）淬透性取决于钢的淬火临界冷却速度的大小，即连续冷却“C”区线“鼻子尖”所对应的冷速，即取决于“C”曲线与纵轴的距离。而影响“C”曲线的形状与位置的因素主要是合金元素，除 Co,Al 外，所有合金元素加入均使“C”曲线右移，淬透性增加。淬透性不随工件形状、尺寸和介质冷却能力而变。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "何谓钢的淬硬性？说明影响淬硬性的因素。",
|
||
"answer": "淬硬性：钢的淬硬性是指钢在淬火后所能达到的最高硬度。淬硬性主要取决于马氏体的含碳量。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "说明影响淬透层深度的因素。",
|
||
"answer": "淬透层深度与钢的淬透性与工件尺寸和淬火介质的冷却能力等因素有关。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1637/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "试述淬火的目的",
|
||
"answer": "淬火能显著提高钢的强度和硬度，与不同温度的回火相配合，可以得到强度、硬度和韧性的配合，满足不同的需求。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "淬火方法的种类有哪些",
|
||
"answer": "淬火的方法有：1.单液淬火，2.双液淬火，3.分级淬火，4.等温淬火。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "比较各种淬火方法的优缺点",
|
||
"answer": "1.单液淬火，此法应用普遍，操作简单，易实现机械化，不足的地方是某些钢件水淬易变形开裂，油淬硬度不足。2.双液淬火，此法难以控制。3.分级淬火，淬火时工件内部温度均匀，组织转变几乎同时进行，因而减少了内应力，显著降低了变形开裂的倾向，但是只适于变形要求严格且尺寸又较小的工件。4.等温淬火，经该法处理后的工件，强度、硬度高，塑性、韧性好。同时淬火应力小，变形小。多用于形状复杂、尺寸较小、精度要求较高的工件。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1638/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1639/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1640/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "T8钢丝加热至870℃，保温1h后，指出处理后的相和成分。",
|
||
"answer": "奥氏体， w_C=0.77%"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "T8钢丝淬火至550℃，保温1s后，指出处理后的相和成分。",
|
||
"answer": "B⊥[F(w_C=0.0218%)+Fe3C(w_C=6.69%)]"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "T8钢丝淬火至275℃，保温1s后，指出处理后的相和成分。",
|
||
"answer": "过冷奥氏体（w_C=0.77%）"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "T8钢丝淬火至20℃，并保温后，指出处理后的相和成分。",
|
||
"answer": "M+A′(M,A′中w_C=0.77%)"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1641/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "（a）当需将钢进行完全奥氏体化时，原始组织以粗粒状珠光体为好，还是以细片状球光体为好？",
|
||
"answer": "细片状珠光体较好。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "（b）用奥氏体等温形成机制解释（a）的答案。",
|
||
"answer": "增大碳化物的分散度可加速珠光体到奥氏体的转变。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "（c）确定中$\phi25\$ 热轧共析钢在退火、正火、球化退火时的热处理条件（温度、时间、冷却速度等）。",
|
||
"answer": "退火：760℃保温1h，炉冷。正火：780 ℃保温1h，空冷。球化退火：780℃保温1h，空冷；680-700℃ 保温1h，空冷。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1642/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1643/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "过共析钢自奥氏体区缓冷时，二次渗碳体会沿奥氏体晶界呈网状析出。试提出消除网状渗碳体的第一种方法。",
|
||
"answer": "加热至 Ac cm 以上空冷，得到伪共析组织，然后进行高温回火或球化退火。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "过共析钢自奥氏体区缓冷时，二次渗碳体会沿奥氏体晶界呈网状析出。试提出消除网状渗碳体的第二种方法。",
|
||
"answer": "加热至 Ac cm 以上淬火，得到马氏体和残余奥氏体，然后再高温回火得到粒状珠光体。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1644/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "共析钢中的珠光体和马氏体的回火组织（假如 400℃回火）都是由铁素体和碳化物组成的。为什么马氏体回火组织的强度要比最强的珠光体还要高？",
|
||
"answer": "共析碳钢珠光体为层片状，F片（内部缺陷数目少）+Fe3C片。马氏体 400℃ 回火后，其组织为回火屈氏体 F45+Fe3C45, 即针状铁素体和细粒状渗碳体。由此可见，二者铁素体形态及内部缺陷数目不同，珠光体中铁素体为层片状晶体缺陷（位错、李晶）数目少，而回火马氏体中为针状铁素体，由于淬火使晶体缺陷数目远高于珠光体。碳化物形态及分散度不同，珠光体的碳化物形态为层片状，其分散度小，而马氏体的碳化物为细粒状，且分散度大，因而马氏体回火组织的强度要比最强的珠光体还要高。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1645/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1646/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "为了预测φ25共析钢棒的正火效果，铁碳相图的适用性如何？",
|
||
"answer": "铁碳相图只能用来确定平衡冷却条件下的组织。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "为了预测φ25共析钢棒的正火效果，等温转变曲线的适用性如何？",
|
||
"answer": "利用等温转变曲线只能作出近似的估计。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "为了预测φ25共析钢棒的正火效果，连续冷却转变曲线的适用性如何？",
|
||
"answer": "要预测冷却后的组织和硬度应当根据连续冷却转变曲线，因为正火是连续冷却。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1647/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "试利用珠光体、先共析铁素体和先共析渗碳体在奥氏体晶界优先析出的事实，对碳的质量分数为0.4%的钢材提出测定奥氏体晶粒度的方法",
|
||
"answer": "试样在要求的温度奥氏体化后在 A1 以下，C曲线的拐点以上等温，使先共析铁素体沿奥氏体晶界呈网状析出，然后冷却。在显微镜下观察时，沿奥氏体晶界析出的网状铁素体即代表原来的奥氏体晶界，据此即可测定要求温度下的奥氏体的晶粒度。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试利用珠光体、先共析铁素体和先共析渗碳体在奥氏体晶界优先析出的事实，对碳的质量分数为0.8%的钢材提出测定奥氏体晶粒度的方法",
|
||
"answer": "奥氏体化后在靠近C曲线拐点处等温至发生部分珠光体转变（例如10%左右），然后淬火。由于这时珠光体是在奥氏体晶界上优先形核成长的，因此晶界上是黑色的珠光体，晶内是不易侵蚀的马氏体，在显微镜下可以方便地测定奥氏体的晶粒度，还可以采用奥氏体化后以适当冷却速度冷却（例如厚度为10 mm左右的试样采用油淬）的方法来得到这种组织。为了便于控制，可以用棒状试样奥氏体化后，将一端浸人水中，而其余部分在空气中冷却。这样，沿试棒长轴上可以得到一系列不同的冷却速度，从而在试棒上总可以找到珠光体沿奥氏体晶界析出而晶内是马氏体的部位。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试利用珠光体、先共析铁素体和先共析渗碳体在奥氏体晶界优先析出的事实，对碳的质量分数为1.2%的钢材提出测定奥氏体晶粒度的方法",
|
||
"answer": "先共析渗碳体沿奥氏体晶界析出。由于先共析渗碳体含量较少，且一般在缓冷时均呈网状析出，故在完全奥氏体化后炉冷到 650℃左右出炉空冷即可。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1648/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1649/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1650/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1651/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1652/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1653/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1654/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "试述影响材料塑性的因素",
|
||
"answer": "影响钢的塑性因素主要有：（1）溶质原子的影响；（2）晶粒大小的影响；（3）第二相的影响；（4）位错强化的影响等。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试述提高材料塑性的途径",
|
||
"answer": "提高塑性的途径：（1）向钢中加人少量合金元素钛、钒，使碳、氮固定并形成碳化物或氮化物时，可以改善钢的塑性。（2）细化晶粒对提高塑性有利。（3）在采用第二相强化时，可通过合金化与回火、球化处理等方法相结合，控制碳化物数量、尺寸、形状及分布；减少钢中夹杂物的数量，控制夹杂物的形态。（4）在采用冷变形方式进行强化时，加人少量钛、钒、锯等微量元素以固定间隙原子，使之不向位错偏聚，可以使钢的塑性得到一定改善。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1655/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "按合金元素与碳的相互作用进行分类，指出哪些元素不形成碳化物",
|
||
"answer": "非碳化物形成元素：镍、硅、钻、铝、铜、硼、氮等"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "按合金元素与碳的相互作用进行分类，指出哪些元素为弱碳化物形成元素",
|
||
"answer": "弱碳化物形成元素：锰"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "按合金元素与碳的相互作用进行分类，指出哪些元素为强碳化物形成元素，强碳化合物的性能特点如何",
|
||
"answer": "强碳化物形成元素：钛、锆、钒、铌。强碳化物较稳定，强碳化物具有高熔点、高硬度及较高脆性"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "何谓合金渗碳体，与渗碳体相比，其性能如何",
|
||
"answer": "合金元素溶人渗碳体即为合金渗碳体，合金渗碳体比一般渗碳体稳定性更高，对钢的基体强化作用更显著"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1656/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "合金元素提高淬透性的原因是什么？",
|
||
"answer": "使C曲线右移，淬火临界冷却速度降低"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "常用以提高淬透性的元素有哪些？",
|
||
"answer": "Cr、Ni、Mn、Si、B"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1657/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "合金元素提高钢回火稳定性的原因是什么？",
|
||
"answer": "非碳化物形成元素具有推迟马氏体分解的作用。因为它们能溶入 ε碳化物中并使其稳定，减慢碳化物的聚集速度。与碳钢相比，马氏体分解终了温度可能推迟到350-500℃，比碳钢向高温推移了100-150℃。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "常用以提高钢回火稳定性的元素有哪些？",
|
||
"answer": "常用元素：Si、Co。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1658/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "试述碳及合金元素在普低钢中的作用",
|
||
"answer": "在保证低碳的条件下加入锰等合金元素，低的含碳量是为了保证钢的塑性、韧性及钢的可焊性，加入锰等合金元素是为了提高钢的强度。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "提高普低钢强韧性的途径是什么？",
|
||
"answer": "提高途径是固溶强化。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1659/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "对不重要的零件，当综合力学性能要求不高时，如何选择机器零件用钢中的含碳量和组织状态？",
|
||
"answer": "可以选用中碳钢，经正火获得铁素体 + 珠光体。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "表面要求耐磨性好及高的接触疲劳抗力，整体又承受冲击载荷，心部要求较高韧性的零件，如何选择机器零件用钢中的含碳量和组织状态？",
|
||
"answer": "应选用渗碳钢，即低碳钢或低碳合金钢，采用渗碳、淬火和低温回火即可，表面为马氏体，具有高硬度、高耐磨性，心部为铁素体 + 珠光体，具有较高的韧性。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "综合力学性能要求较高的零件，如何选择机器零件用钢中的含碳量和组织状态？",
|
||
"answer": "应选用调质钢，即中碳钢或中碳合金钢，采用调质处理，获得回火索氏体。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "较高含碳量的碳素钢和合金钢可用来制造弹簧，如何选择机器零件用钢中的含碳量和组织状态？",
|
||
"answer": "应采用淬火和中温回火的热处理工艺，具有回火屈氏体组织。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "轴承应如何选择机器零件用钢中的含碳量和组织状态？",
|
||
"answer": "应选用滚动轴承钢，经淬火和低温回火即可，获得回火马氏体，具有高硬度、高耐磨性。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1660/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "汽车、拖拉机变速箱齿轮和后桥齿轮多半用渗碳钢来制造的原因",
|
||
"answer": "其工作条件苛刻，心部要求高韧性，表面要求高硬度。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "机床变速箱齿轮多半用中碳（合金）钢来制造的原因",
|
||
"answer": "其工作条件比汽车好得多，心部要求一定韧性，表面要求具有较高硬度。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1661/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "分析碳在高速钢中的作用",
|
||
"answer": "高碳的目的是为了和碳化物形成元素 Cr，W，Mo,V等形成碳化物，并保证得到强硬的马氏体基体以提高钢的硬度和耐磨性。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "分析合金元素在高速钢中的作用",
|
||
"answer": "W，Mo，V主要是提高钢的红硬性，因为这些元素形成的碳化物硬度高，产生“二次硬化”效应，因而显著提高钢的红硬性、硬度和耐磨性。Cr 主要是提高钢的淬透性。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "分析高速钢热处理工艺的特点",
|
||
"answer": "其工艺突出的特点是淬火加热温度非常高，回火温度高、次数多，淬火加热时采用预热。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1662/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "比较热作模具钢和合金调质钢的合金化特点，并分析合金元素作用的异同。",
|
||
"answer": "调质钢的主加元素（Si、Mn、Cr、Ni、B等）主要是提高钢的淬透性；辅加元素（W，Mo，V，Ti） 主要是细化奥氏体晶粒，进而达到细化回火索氏体中铁素体的晶粒。热作模具钢常加入Cr,Mn,Si,Mo,W,V等合金元素，以提高钢的淬透性、回火稳定性、耐磨性，并可抑制第二类回火脆性，Cr、Si、W提高抗疲劳性。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "比较热作模具钢和合金调质钢的热处理工艺特点。",
|
||
"answer": "两者的热处理工艺都是淬火 + 高温回火。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1663/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1664/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "滚齿机上的螺栓，本应用45钢制造，但错用了T12钢，退火沿用45钢的工艺，问此时将得到什么组织？性能如何？",
|
||
"answer": "退火：组织为片状珠光体和网状碳化物，具有此类组织的钢在淬火时，易产生变形与开裂；"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "滚齿机上的螺栓，本应用45钢制造，但错用了T12钢，淬火沿用45钢的工艺，问此时将得到什么组织？性能如何？",
|
||
"answer": "淬火：组织为马氏体和较多的残余奥氏体及少量的碳化物；性能：马氏体硬而脆，残余奥氏体硬度低，性能不均匀。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "滚齿机上的螺栓，本应用45钢制造，但错用了T12钢，高温回火沿用45钢的工艺，问此时将得到什么组织？性能如何？",
|
||
"answer": "高温回火：组织为粗大的回火索氏体和残余奥氏体；性能：韧性差。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1665/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "用9SiCr钢制成圆板牙，其工艺路线为：锻造 $\rightarrow$ 球化退火 $\rightarrow$ 机械加工 $\rightarrow$ 淬火→低温回火 $\rightarrow$ 磨平面 $\rightarrow$ 开槽开口。试分析球化退火的目的。",
|
||
"answer": "球化退火是为了消除锻造应力，获得球状珠光体和碳化物，降低硬度以利于切削加工并为淬火做好组织准备，减少淬火时的变形与开裂。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "用9SiCr钢制成圆板牙，其工艺路线为：锻造 $\rightarrow$ 球化退火 $\rightarrow$ 机械加工 $\rightarrow$ 淬火→低温回火 $\rightarrow$ 磨平面 $\rightarrow$ 开槽开口。试分析淬火及回火的目的。",
|
||
"answer": "淬火及回火是为了获得回火马氏体，保证热处理后具有高硬度、高耐磨性。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "用9SiCr钢制成圆板牙，其工艺路线为：锻造 $\rightarrow$ 球化退火 $\rightarrow$ 机械加工 $\rightarrow$ 淬火→低温回火 $\rightarrow$ 磨平面 $\rightarrow$ 开槽开口。试分析球化退火的大致工艺。",
|
||
"answer": "球化退火工艺：加热温度 790-810℃，等温温度700-720℃。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "用9SiCr钢制成圆板牙，其工艺路线为：锻造 $\rightarrow$ 球化退火 $\rightarrow$ 机械加工 $\rightarrow$ 淬火→低温回火 $\rightarrow$ 磨平面 $\rightarrow$ 开槽开口。试分析淬火的大致工艺。",
|
||
"answer": "淬火工艺：加热温度850-870℃ （油淬）。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "用9SiCr钢制成圆板牙，其工艺路线为：锻造 $\rightarrow$ 球化退火 $\rightarrow$ 机械加工 $\rightarrow$ 淬火→低温回火 $\rightarrow$ 磨平面 $\rightarrow$ 开槽开口。试分析回火的大致工艺。",
|
||
"answer": "回火工艺：160-180℃。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1666/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1667/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "有一批碳素工具钢工件淬火后发现硬度不够，如何判断是否是表面脱碳",
|
||
"answer": "金相检验。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "有一批碳素工具钢工件淬火后发现硬度不够，如何判断是否是淬火时冷却速度低",
|
||
"answer": "金相检验。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1668/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "简述不锈钢的合金化原理。",
|
||
"answer": "合金化原理：加人合金元素，在钢的表面形成稳定、致密而牢固的保护膜，使钢得到单相组织，提高固溶体的电极电位。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "为什么Cr12MoV钢不是不锈钢，也不能通过热处理的方法使它变为不锈钢？",
|
||
"answer": "因为 Cr 是使钢耐蚀的主要因素，它可以提高钢的电极电位，如果其质量分数较小（低于 13 %），则电极电位不能明显提高，也不能形成单相组织，所以不能明显提高钢的耐蚀性。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1669/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
{
|
||
"question": "高碳高铬钢的拔丝模磨损之后内孔有少量超差，采用怎样的热处理能减小内孔直径？",
|
||
"answer": "水淬。"
|
||
}
|
||
```
|
||
处理第 1670/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "分析合金元素对提高钢的热强性的特殊作用",
|
||
"answer": "合金元素（Cr,Mo,W等）可以提高再结晶温度，从而提高热强性"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "分析合金元素对提高钢的热稳定方面的特殊作用",
|
||
"answer": "合金元素（Cr、 Si、AI等）在高温下生成致密的保护性氧化膜，阻止钢的氧化"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "比较高温和常温结构钢的合金化方向",
|
||
"answer": ""
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1671/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1672/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "碳钢是由哪些元素构成？",
|
||
"answer": "碳钢主要是由Fe和C构成。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "合金钢中常用的元素是哪些？",
|
||
"answer": "合金钢除Fe和C外，主要由Si、Mn、Cr、Ni、Mo、V等元素构成。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "高、中、低碳钢的范围通常是如何划分的？",
|
||
"answer": "高碳钢：wC>0.60%，中碳钢：wC=0.25%~0.60%，低碳钢：wC≤0.25%。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "高、中、低合金钢的范围通常是如何划分的？",
|
||
"answer": "高合金钢：wMe>10%，中合金钢：wMe=5%~10%，低合金钢：wMe<5%。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "碳钢与合金钢在性能上有何特点？",
|
||
"answer": "碳钢强度和耐磨性、韧性、耐蚀性等力学、物理、化学性能不如合金钢。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1673/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "通常所说的“普通钢”其含义是什么？",
|
||
"answer": "主要指磷硫的质量分数不同，普通钢： wP≤0.045% wS≤0.05%"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "通常所说的“优质钢”其含义是什么？",
|
||
"answer": "主要指磷硫的质量分数不同，优质钢： wP≤0.035%,wS≤0.035%"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "通常所说的“高级优质钢”其含义是什么？",
|
||
"answer": "主要指磷硫的质量分数不同，高级优质钢： wP≤0.025% wS≤0.025%"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1674/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "解释钢的牌号含义：20CrMnTi",
|
||
"answer": "20CrMnTi是渗碳钢，wc=0.20%,wMm=1%,0s=0.3%， WC=1.1%，0π=0.09%"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "解释钢的牌号含义：4Cr13",
|
||
"answer": "4Cr13是马氏体不锈钢，wc=0.4%,w=13%"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "解释钢的牌号含义：16Mn",
|
||
"answer": "16Mn是低合金结构钢，wc=0.16%,10Mn=1.4%"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "解释钢的牌号含义：08F",
|
||
"answer": "08F是普通碳素结构钢，wc=0.08%沸腾钢"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "解释钢的牌号含义：T12A",
|
||
"answer": "T12A是碳素工具钢，wc=1.2%高级优质钢"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "解释钢的牌号含义：9SiCr",
|
||
"answer": "9SiCr是低合金工具钢，wc=0.9%,ws=1%， Wc=1.1%，wMn=0.45%"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "解释钢的牌号含义：1Cr18Ni9Ti",
|
||
"answer": "1Cr18Ni9Ti是奥氏体不锈钢，wc=0.1%,wc=18%， WN=9%,wv=0.7%"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "解释钢的牌号含义：3Cr2W8",
|
||
"answer": "3C2W8V是热挤压模具钢，wc=0.3%，wc=2.5%,ww=8%， wv=0.3%"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "解释钢的牌号含义：Cr12MoV",
|
||
"answer": "Cr12MoV是冷作模具钢，wc=1.55%,wc=12%， WM=0.5%,wy=0.25%"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "解释钢的牌号含义：W6Mo5Cr4V2",
|
||
"answer": "W6Mo5Cr4V2是高速钢，wc=0.85%,ww=6%， WMo=5%,wc=4%,wv=3%"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "解释钢的牌号含义：38CrMoAIA",
|
||
"answer": "38CrMoAlA是氮化专用钢 （调质钢），wc=0.38%,wc=1.00%， WM=0.2%,0A=0.9%， wsi=0.3%，wM=0.45%"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "解释钢的牌号含义：5CrMnMo",
|
||
"answer": "5CrMnMo是热锻模具钢，wc=0.5%,0.75Cr,10Mm=1.4%,wMo =0.25%"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "解释钢的牌号含义：GCr15SiMn",
|
||
"answer": "GCr15SiMn是滚动轴承钢，wc=1.5%，Wc=1%， wsi=0.5%,WM=1.05%"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "解释钢的牌号含义：55Si2Mn",
|
||
"answer": "55Si2Mn是弹簧钢，wc=0.55%,ws=1.75%， WMn=0.75%"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "解释钢的牌号含义：ZGMn13",
|
||
"answer": "ZGMn13是高锰耐磨钢，wc=1.15%,wM=13%"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "解释钢的牌号含义：00Cr18Ni10",
|
||
"answer": "00Cr18Ni10是奥氏体不锈钢，Wc≤0.03%,WG=18%,WN=10%"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1675/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "常用合金元素中哪些属于扩大 γ 区元素？",
|
||
"answer": "镍、锰、钻、碳、氮、铜扩大γ 区。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "常用合金元素中哪些属于封闭 γ 区元素？",
|
||
"answer": "硅、铬、钨、钼、磷、钒、钛、铝封闭 γ 区。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "常用合金元素中哪些属于缩小 γ 区元素？",
|
||
"answer": "铌、硼、锆缩小 γ 区。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "这些元素中哪些能与Fe无限互溶？",
|
||
"answer": "锰、镍、钻可以与 γ-Fe形成无限固溶体。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "合金元素扩大 γ 区还是缩小 γ 区的条件是什么？",
|
||
"answer": "合金元素扩大 γ 区还是缩小 γ 区，主要取决于它们的点阵类型、原子尺寸、电子结构和电化学等因素。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "合金元素扩大 γ 区还是缩小 γ 区有什么实际意义？",
|
||
"answer": "其工程实际意义：例如为了保证钢具有良好的耐蚀性（如不锈钢），需要在室温下获得单一相组织，就是运用上述规律，通过控制合金元素种类和数量使钢在室温条件下获得单相奥氏体或铁素体等单一组织来实现。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1676/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1677/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "结合合金元素对钢的加热转变的影响说明常用合金元素加入钢中的实际意义。",
|
||
"answer": "对加热转变的影响：合金元素（除镍、钴外）可减缓奥氏体化的过程，阻止奥氏体晶粒长大；意义：除锰钢外，合金钢在加热时不易过热，这样有利于在淬火后获得细马氏体，有利于适当提高加热温度，以增加钢的淬透性，同时也减少淬火时变形与开裂的倾向。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "结合合金元素对钢的冷却转变的影响说明常用合金元素加入钢中的实际意义。",
|
||
"answer": "对冷却转变的影响：合金元素（钴、铝除外）加入使过冷奥氏体等温转变C曲线位置右移，强碳化物形成元素不仅使C曲线右移，而且使C曲线形状发生改变，即珠光体与贝氏体转变曲线相分离的现象。因此，合金元素加入的作用为：（1）提高淬透性；（2）碳化物形成元素还可以提高钢的耐磨性、回火稳定性、红硬性。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1678/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "合金元素对铁碳相图的影响规律是什么？",
|
||
"answer": "合金元素加入后，会对临界温度、E点和S点产生影响，扩大奥氏体区的元素，一般使 A3、A1 温度降低，S点、E点向左下方移动；缩小奥氏体区的元素，一般使 A3、A1 温度升高，S点、E点向左上方移动。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "合金钢的组织和热处理工艺有何变化？",
|
||
"answer": "由于上述原因，所以合金钢热处理温度与碳钢不同，热处理后组织也有区别，例4Cr13，由于 Cr 使E点左移，使其变为过共析钢的组织。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1679/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "工程构件用钢、渗碳钢、调质钢、弹簧钢及轴承钢统称为结构钢，但其碳含量各不相同，各为多少？",
|
||
"answer": "工程构件用钢碳的质量分数较低，多数为 0.1%~0.2%；渗碳钢碳的质量分数一般为 0.1%~0.25%；大多数调质钢的碳的质量分数为 0.25%~0.5%；弹簧钢碳的质量分数一般为 0.6%~0.9%；轴承钢碳的质量分数为 0.95%~1.15%。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "工程构件用钢、渗碳钢、调质钢、弹簧钢及轴承钢碳含量不同的主要原因是什么？",
|
||
"answer": "工程构件用钢主要用于工程结构，强度要求不高，而焊接性要求较高，故碳的质量分数低；渗碳钢由于渗碳件心部要求具有一定的韧性，故碳含量不能高；调质钢由于调质件调质处理后应具有良好的综合力学性能，即不但强度高，而且韧性好，故采用中碳钢；弹簧钢由于弹簧件要求高的弹性极限及疲劳强度，故碳的质量分数不能过低，但太高了脆性增加；轴承钢由于轴承要求高硬度、高耐磨性，故采用高碳质量分数。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "工程构件用钢、渗碳钢、调质钢、弹簧钢及轴承钢的热处理有什么区别？为什么？",
|
||
"answer": "工程构件用钢在热轧正火状态下使用；渗碳钢热处理为渗碳、淬火+低温回火；调质钢采用调质处理；弹簧钢热处理为淬火+中温回火；轴承钢热处理为淬火+低温回火。工程构件用钢主要用于工程结构，强度要求不高，而焊接性要求较高，故碳的质量分数低；渗碳钢由于渗碳件心部要求具有一定的韧性，故碳含量不能高；调质钢由于调质件调质处理后应具有良好的综合力学性能，即不但强度高，而且韧性好，故采用中碳钢；弹簧钢由于弹簧件要求高的弹性极限及疲劳强度，故碳的质量分数不能过低，但太高了脆性增加；轴承钢由于轴承要求高硬度、高耐磨性，故采用高碳质量分数。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1680/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "结合不同强度级别的普通低合金高强度钢，说明其成分变化特点？",
|
||
"answer": "在采用 Mn 进行固溶强化的同时，调整了碳质量分数及增加了合金元素的种类。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "结合不同强度级别的普通低合金高强度钢，各元素在其中起何作用？",
|
||
"answer": "合金元素在热轧钢中的作用：固溶强化；在正火钢中的作用：除固溶强化外，还起着弥散强化的作用。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1681/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "如果以20Cr作为渗碳用钢，它在力学性能、工艺性能及工艺特点上有何差异？为什么？",
|
||
"answer": "20Cr属于低淬透性渗碳钢，适于制造受力不大的小型耐磨零件，渗碳温度为 900~920 C 淬火温度为 860~890 C （水淬或油淬），回火温度为 180 C。之所以有差异，主要是受合金元素的种类及含量的影响。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "如果以20CrMnTi作为渗碳用钢，它在力学性能、工艺性能及工艺特点上有何差异？为什么？",
|
||
"answer": "20CrMnTi属于中淬透性渗碳钢，用于制造尺寸较大、承受中等载荷的零件，渗碳温度为 930~950 C ，淬火温度为 870~890 C （油淬），回火温度为190C。之所以有差异，主要是受合金元素的种类及含量的影响。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "如果以20Cr2Ni4W作为渗碳用钢，它在力学性能、工艺性能及工艺特点上有何差异？为什么？",
|
||
"answer": "20Cr2Ni4W属于高淬透性渗碳钢，用于制造重载荷、大截面、要求高耐磨性及良好韧性的零件，渗碳温度为 900~950 C ，淬火温度为 880 C ，且在 780 C 时进行二次淬火，回火温度为 190 C 。之所以有差异，主要是受合金元素的种类及含量的影响。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1682/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "试述高速钢热处理工艺的制定依据",
|
||
"answer": "依据是化学成分及高速钢过冷奥氏体转变曲线。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "说明热处理过程中的组织有何变化",
|
||
"answer": "退火不仅可降低硬度，利于切削加工，而且可获得碳化物均匀分布的粒状组织，为以后的淬火做好组织上的准备；淬火可获得马氏体 + 粒状碳化物 + 较多的残余奥氏体；三次回火获得回火马氏体 + 粒状碳化物。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1683/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1684/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1685/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "若选用Cr12MoV钢制造冷作模具，应制定何种热处理工艺？为什么？",
|
||
"answer": "Cr12MoV钢制作冷作模具，其热处理工艺为一次硬化法：980～1030‰淬火，200-270℃回火。原因：Cr12MoV钢的一次硬化法可使钢具有高的硬度和耐磨性、较小的热处理变形，无特殊要求的大多数Cr12MoV钢制作的模具均采用此法。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "若选用Cr12MoV钢制造具有一定热硬性要求的冲压模具，应制定何种热处理工艺？为什么？",
|
||
"answer": "Cr12MoV钢制作具有一定热硬性要求的冲压模时，可采用二次硬化法，即1050～1100℃淬灭，500-520℃多次回火，硬度可提高至60～62HRC。原因：Cr12MoV钢的二次硬化法适用于工作温度较高（400～500℃）或要求热硬度的场合。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "若选用Cr12MoV钢制造量具，应制定何种热处理工艺？为什么？",
|
||
"answer": "Cr12MoV钢制作量具时可以采用1050～1100℃淬火，550～600℃多次回火，然后渗氮或碳氮共渗，使其具有高的耐磨性、耐蚀性和尺寸稳定性。原因：淬火+高温回火（调质）后再渗氮或碳氮共渗的Cr12MoV，由于其具有高耐磨性、耐蚀性和较高的尺寸稳定性，故常用于制作量具。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1686/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "试举出你熟悉的几种莱氏体钢？",
|
||
"answer": "高速钢、Cr12、Cr12MoV等都属于莱氏体钢。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "莱氏体钢的最大特点是什么？",
|
||
"answer": "其最大特点是铸态组织中出现共晶莱氏体组织，硬度高、耐磨性高、具有红硬性。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "莱氏体钢最突出的弱点是什么？",
|
||
"answer": "弱点是碳化物粗大，且分布不均匀，脆性大。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "为什么还要发展莱氏体钢？",
|
||
"answer": "由于它具有高硬度、高耐磨性、红硬性，因此发展此钢。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "如何克服莱氏体钢的弱点？",
|
||
"answer": "通过反复锻造的方法将粗大碳化物打碎并使其分布均匀，并可减少脆性。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1687/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "结合不锈钢所用合金元素的作用，试分析马氏体不锈钢的主要特性？主要不足是什么？如何防止或克服？",
|
||
"answer": "马氏体不锈钢属铬不锈钢，随含碳量的增加，钢的强度、硬度、耐磨性提高，但耐蚀性下降，因碳与铬形成碳化铬，使其电位不能跃升，为了提高耐蚀性及机械性能，通常要进行淬火与回火。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "结合不锈钢所用合金元素的作用，试分析铁素体不锈钢的主要特性？主要不足是什么？如何防止或克服？",
|
||
"answer": "铁素体不锈钢也属于铬不锈钢，从室温加热到高温（960～1100‰）组织无变化，抗大气与耐酸能力强，但在加热过程中若晶粒粗化后就不能用热处理方法来细化，只能用塑性变形与再结晶来改善。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "结合不锈钢所用合金元素的作用，试分析奥氏体不锈钢的主要特性？主要不足是什么？如何防止或克服？",
|
||
"answer": "奥氏体不锈钢属于镍铬钢，此钢具有很好的耐蚀性与耐热性，但是在450～850℃下，会出现晶间腐蚀，通常通过降低碳的质量分数，加人能形成稳定碳化物的元素（例如Ti）及适当热处理来防止晶间腐蚀。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1688/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "抗氧化钢中加人合金元素铬、硅、铝等，它们如何与氧反应形成氧化膜？",
|
||
"answer": "它们与氧亲和力大，故优先被氧化，形成一层致密的、高熔点的并牢固覆盖于钢的表面的氧化膜。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "抗氧化钢中形成的氧化膜有什么作用？",
|
||
"answer": "将金属与外界氧化性气体隔绝，避免进一步氧化。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "抗氧化钢中合金元素加人量的不同对性能有什么影响？",
|
||
"answer": "合金元素加人量的不同，抗氧化的能力也不一样。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1689/1735 条数据...
|
||
It's a single issue.
|
||
处理第 1690/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "试论ZGMn13的特性",
|
||
"answer": "ZGMn13为耐磨钢，室温下为奥氏体组织，无论在铸态还是在锻造与热轧状态，均有碳化物沿奥氏体晶界析出，使钢的韧性和耐磨性降低，因此必须进行“水韧处理”。水韧处理后使其具有良好的韧性，在随后使用中，在强大压应力作用下发生马氏体转变，从而使其耐磨性增加，因此，此类钢用在承受强大压应力场合。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试论Cr12型冷作模具钢的特性",
|
||
"answer": "Cr12属冷模具钢，Cr为主加元素，作用是显著提高淬透性和耐磨性，由于合金元素含量高，铸态下组织中存在共晶碳化物，因此要反复锻造来破碎碳化物，并改善其分布及脆性，锻造后进行球化退火，再进行淬火 $^+$ 低温回火，获得回火马氏体，使其具有高硬度、高耐磨性。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1691/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "奥氏体不锈钢和耐磨钢淬火的目的与一般钢的淬火目的有何不同。",
|
||
"answer": "奥氏体不锈钢和耐磨钢淬火的目的是为了获得单一成分均匀的奥氏体组织，防止出现第二相引起晶向腐蚀，因此奥氏体不锈钢淬火称固溶处理，而耐磨钢由于淬火后获得的单一奥氏体组织塑、韧性较高，亦称其淬火为水韧处理。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "耐磨钢的耐磨原理与淬火工具钢的耐磨原理又有何不同？",
|
||
"answer": "耐磨钢的耐磨原理是单一奥氏体组织在工作中受到强大的冲击、压力作用，从而产生应力诱发马氏体并产生加工硬化，使钢的耐磨性大大增加。淬火工具钢是通过淬火 + 低温回火，获得高硬度高耐磨性的回火马氏体，使钢具有较高的耐磨性。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "它们的应用场合有何不同？",
|
||
"answer": "耐磨钢用于制作承受强烈冲击、压力作用的工作零件，例推土机大铲、铁道道岔，淬火工具钢用于不承受强烈冲击压力作用，要求耐磨性高的场合。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
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||
处理第 1692/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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处理第 1693/1735 条数据...
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||
[
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||
{
|
||
"question": "钢按成分如何进行分类？",
|
||
"answer": "钢的分类：按用途分为结构钢、工具钢、特殊性能钢。结构钢分为：工程结构用钢、机械零件用钢。工程结构用钢又分为：普通碳素结构用钢和普通低合金用钢。机械零件用钢分为：渗碳钢、调质钢、弹簧钢及滚动轴承钢。工具钢分为：刃具钢、模具钢、量具钢。刃具钢分为：碳素工具钢、低合金工具钢及高速钢。模具钢分为：冷作模具钢、热作模具钢。特殊性能钢分为：不锈钢、耐热钢和耐磨钢。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "钢按用途如何进行分类？",
|
||
"answer": "钢的分类：按用途分为结构钢、工具钢、特殊性能钢。结构钢分为：工程结构用钢、机械零件用钢。工程结构用钢又分为：普通碳素结构用钢和普通低合金用钢。机械零件用钢分为：渗碳钢、调质钢、弹簧钢及滚动轴承钢。工具钢分为：刃具钢、模具钢、量具钢。刃具钢分为：碳素工具钢、低合金工具钢及高速钢。模具钢分为：冷作模具钢、热作模具钢。特殊性能钢分为：不锈钢、耐热钢和耐磨钢。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1694/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "为什么合金钢比碳钢的力学性能好？",
|
||
"answer": "合金元素加人后并经适当热处理，可使钢的力学性能提高或得以改善。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "为什么合金钢比碳钢的热处理变形小？",
|
||
"answer": "合金元素（除C外）加人后使钢的淬透性增加，因此获得同样组织时合金钢可选择较缓的冷却介质，故热处理变形小。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "为什么合金工具钢的耐磨性、热硬性比碳钢高？",
|
||
"answer": "合金工具钢由于含有一些合金元素，与钢中的碳形成合金碳化物，而这些合金碳化物的硬度高、熔点高，所以合金工具钢的耐磨性、热硬性比碳钢高。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1695/1735 条数据...
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||
It's a single issue.
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||
处理第 1696/1735 条数据...
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||
[
|
||
{
|
||
"question": "含有40Cr钢制机床主轴，心部要求有良好的强韧性 (200-300HB)，轴颈处要求硬而耐磨 (HRC54-58)，应选择何种预备热处理及最终热处理？",
|
||
"answer": "预备热处理：淬火 + 高温回火，回火索氏体。最终热处理：轴颈表面淬火获得表面回火马氏体、心部回火索氏体。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "含有40Cr钢制机床主轴，心部要求有良好的强韧性 (200-300HB)，轴颈处要求硬而耐磨 (HRC54-58)，说明热处理后的组织。",
|
||
"answer": "热处理后的组织：表面回火马氏体、心部回火索氏体。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1697/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "试比较9SiCr合金工具钢的成分、性能、用途和特点。",
|
||
"answer": "<html><body><table><tr><td>钢号</td><td>成分特点</td><td>热处理</td><td>性能</td><td>用途</td></tr><tr><td>9SiCr</td><td>wc=0.9%,wsiWcr<1.5%</td><td>淬火+低回</td><td>高强度高耐磨性</td><td>丝锥、扳牙、钻头</td></tr></table></body></html>"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试比较Cr12合金工具钢的成分、性能、用途和特点。",
|
||
"answer": "<html><body><table><tr><td>钢号</td><td>成分特点</td><td>热处理</td><td>性能</td><td>用途</td></tr><tr><td>Cr12</td><td>wc=2.15%,wc=12%</td><td>淬火+低回</td><td>高强度高耐磨性</td><td>大尺寸冷作模具</td></tr></table></body></html>"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试比较5CrMnMo合金工具钢的成分、性能、用途和特点。",
|
||
"answer": "<html><body><table><tr><td>钢号</td><td>成分特点</td><td>热处理</td><td>性能</td><td>用途</td></tr><tr><td>5CrMnMo</td><td>wc=0.5%,wc=0.75%，wM=0.9% WMo=0.21%</td><td>淬火+高回</td><td>具有最佳综 合力学性能</td><td>小型热锻模</td></tr></table></body></html>"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试比较W18Cr4V合金工具钢的成分、性能、用途和特点。",
|
||
"answer": "<html><body><table><tr><td>钢号</td><td>成分特点</td><td>热处理</td><td>性能</td><td>用途</td></tr><tr><td>W18Cr4V</td><td>wc=0.75%,ww=18%,wc=4%， wv=1.2%</td><td>淬火+高回</td><td>高强度高耐磨性</td><td>高速切削的模具</td></tr></table></body></html>"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1698/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "今有W18Cr4V钢制盘形铣刀、试安排其加工工艺路线。",
|
||
"answer": "工艺路线：下料锻造 → 球化退火 → 切削加工 → 淬火 + 高温回火（三次）→精加工 → 装配。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "说明各热加工工序的目的。",
|
||
"answer": "球化退火：消除锻造应力，使碳化物球化降低硬度改善切削加工性能，为淬火做好准备。淬火：为了获得马氏体，保持高硬度、高耐磨性。回火：调整性能，消除淬火应力，减少A′。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "淬火温度为何高达1280℃？",
|
||
"answer": "对高速钢热硬性影响最大的两个元素，W及V。在奥氏体中的溶解度，只有在1000℃以上溶解度才有明显的增加，在1270~1280℃时，奥氏体中wW=7%~8%，wCr=4%,wV=1%。温度再高，奥氏体晶粒就会迅速长大变粗，淬火状态残余奥氏体也会迅速增加，从而降低高速钢硬度，增加脆性。这就是淬火温度一般定为1270~1280℃的主要原因。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "淬火后为什么还要经过三次560℃回火？",
|
||
"answer": "因为W18Cr4V钢在淬火状态约有20%~25%的残余奥氏体，一次回火难以全部消除，经三次回火即可使残余奥氏体减至最低量（一次回火后约剩15%，二次回火后约剩3%~5%，三次回火后约剩1%~2%）。后一次回火还可以消除前一次回火由于奥氏体转变为马氏体所产生的内应力。回火组织为回火马氏体 + 少量残余奥氏体 + 碳化物组成。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "能否用一次长时间回火代替？",
|
||
"answer": "不能。因为一次回火难以全部消除残余奥氏体，需要多次回火才能将残余奥氏体减至最低量。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "高速钢560℃回火是否为调质处理？为什么？",
|
||
"answer": "不是。调质处理是指淬火后高温回火以获得回火索氏体组织的工艺。而560℃回火是为了消除残余奥氏体和内应力，并获得回火马氏体组织。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1699/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "高速钢中碳的作用是什么？",
|
||
"answer": "高速钢中碳的作用：高碳：一般碳的质量分数为 0.7%～1.5%，为了保证与合金元素形成合金碳化物，在淬火时得到马氏体基体加碳化物以提高钢的硬度和耐磨性。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "高速钢中合金元素的作用是什么？",
|
||
"answer": "高速钢中合金元素的作用：18.5 提高钢的红硬性、Cr提高淬透性、Mo减轻第二类回火脆性，Co延缓回火时碳化物的析出和聚集，即提高回火稳定性。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "高速钢的工艺特点是什么？",
|
||
"answer": "高速钢的工艺特点：a）两次预热：减少热应力，减少变形与开裂。b）淬火温度高：为了使W、V充分溶人奥氏体，淬火后回火时析出合金碳化物。保证红硬性。c）分级淬火：可以减少变形与开裂。d）560‰回火：硬度最高有二次硬化及二次淬火现象。e）三次回火：淬火后残余奥氏体高达20%以上，通过三次回火使之减少到1%～2%左右。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1700/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "如何提高钢的耐腐蚀性？",
|
||
"answer": "提高钢的耐蚀性的途径：（a）提高金属的电极电位。（b）使金属易于纯化。（c）获得单相组织，并具有均匀的化学成分，组织结构和金属的纯净度，其目的是避免形成微电池。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "不锈钢的成分有何特点？",
|
||
"answer": "不锈钢的成分特点：（a）低碳：大多数 w_C=(0.1-0.2)%,C 与 Cr亲和力较大，C与Cr 能形成一系列复杂化合物，降低钢的耐蚀性。（b）不锈钢一般均含有较高的铬（马氏体、铁素体不锈钢铬的质量分数均大于 13% ，奥氏体不锈钢铬的质量分数大于 18% ）及较高的镍（奥氏体不锈钢镍的质量分数均大于 8% ）。（c）含碳一般较低，奥氏体、铁素体不锈钢碳的质量分数均较低（ <0.1%) 。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "Cr12MoV是否为不锈钢？",
|
||
"answer": "Cr12MoV不是不锈钢，是冷却模具钢。不锈钢的 w_Cr≥13% 。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "欲提高不锈钢的强度，应采取什么措施？",
|
||
"answer": "措施：加工硬化。有的马氏体不锈钢（如4Cr13）可通过热处理（淬火 + 低温回火）强化。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1701/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "奥氏体不锈钢能否通过热处理来强化？为什么？",
|
||
"answer": "不能。因为奥氏体不锈钢在淬火（固溶处理）后，由于没有相变，加之第二相微粒全部溶人奥氏体，所以淬火后，其硬度强度降至最低，因此不能通过热处理使其强化。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "生产中用什么方法使奥氏体不锈钢强化？",
|
||
"answer": "生产中常用加工硬化方法使其强化。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1702/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "铸铁与碳钢的主要区别是什么？",
|
||
"answer": "碳钢与铸铁的主要区别是碳含量及碳存在的形式不同，铸铁的含碳量大于 2.11% ，而碳钢的含碳量大于 0.0218% ，小于 2.11% 。碳钢中的碳除一部分因溶于铁素体外，其他全部以 Fe3C 形式存在，而铸铁中的碳少部分溶于铁素体，大部分碳以石墨（灰口铸铁）或 Fe3C （白口铸铁）形式存在，组织结构不完全相同，因而造成性能不同（工艺性能及使用性能）。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "铸铁与碳钢在力学性能方面各有何特点？",
|
||
"answer": "铸铁的抗拉强度低、抗压强度与同基体的钢相差不大、塑性及韧性差；碳钢强度较高，塑、韧性较高。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1703/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "今有两块金属，一是45钢，另一是HT150，应采用哪些鉴别方法区分它们。",
|
||
"answer": "断口宏观分析与金相检查。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1704/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "为什么铸铁生产中，具有三低（碳、硅、锰含量低）一高（硫含量高）化学成分的铸铁易形成白口？",
|
||
"answer": "因为碳、硅均为促进石墨化元素，所以含量低有利于获得白口组织；Mn虽为阻碍石墨化元素，但其质量分数低，不能消除S的作用，致使钢中硫阻碍石墨化的作用更明显，有利于获得白口铸铁。由于硫是阻碍石墨化元素，所以碳、硅、锰低，硫高时易形成白口。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "为什么同一铸件中往往表层和薄壁处易形成白口？",
|
||
"answer": "因表层及薄壁处过冷度大，冷速快，所以易获得白口。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1705/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "试比较HT150和退火状态的20钢的成分",
|
||
"answer": "成分：a）HT150： w_C=(2.5~4)%,w_Si=(1~2.5)%,w_Mn=(0.5~1.3)%,w_P≤0.3%,w_S≤0.15%。b)20 钢： w_C=(0.17~0.24)%,w_Mn=(0.35~0.65)%,w_Si=(0.17~0.37)%,w_P≤0.035%,w_S≤0.035%。成分差别：铸铁C、Si、P、S的质量分数较高。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试比较HT150和退火状态的20钢的组织",
|
||
"answer": "组织：a）HT150:F+P+G（石墨）；b）20钢：F+P。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试比较HT150和退火状态的20钢的抗拉强度",
|
||
"answer": "抗拉强度两者相差不大，但抗拉强度20钢远远高于HT150。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试比较HT150和退火状态的20钢的抗压强度",
|
||
"answer": "HT150的塑、韧性远低于20钢。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试比较HT150和退火状态的20钢的硬度",
|
||
"answer": "硬度两者相差不大。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试比较HT150和退火状态的20钢的减摩性",
|
||
"answer": "HT150减磨性好于20钢。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试比较HT150和退火状态的20钢的铸造性能",
|
||
"answer": "HT150铸造性能好于20钢。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试比较HT150和退火状态的20钢的焊接性能",
|
||
"answer": "20钢的焊接性能好于HT150。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试比较HT150和退火状态的20钢的锻造性能",
|
||
"answer": "20钢的锻造性能好于HT150（HT150不能锻造）。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试比较HT150和退火状态的20钢的切削加工性能",
|
||
"answer": "HT150切削加工性能好于20钢。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1706/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "在铸铁石墨化过程中，如果第一阶段完全石墨化、第二阶段石墨化过程中完全石墨化，获得何种组织铸铁？",
|
||
"answer": "F+G（石墨）"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "在铸铁石墨化过程中，如果第一阶段完全石墨化、第二阶段石墨化过程中部分石墨化，获得何种组织铸铁？",
|
||
"answer": "F+P+G（石墨）"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "在铸铁石墨化过程中，如果第一阶段完全石墨化、第二阶段石墨化过程中未石墨化，获得何种组织铸铁？",
|
||
"answer": "P+G（石墨）"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1707/1735 条数据...
|
||
```json
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "试指出机床床身应采用的铸铁种类和热处理方式、为什么？",
|
||
"answer": "机床床身：灰铸铁，（铸态）HT250，去应力退火。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试指出柴油机曲轴应采用的铸铁种类和热处理方式、为什么？",
|
||
"answer": "曲轴：球铁，QT800-2，调质处理。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试指出液压泵壳体应采用的铸铁种类和热处理方式、为什么？",
|
||
"answer": "液压泵壳体：可锻铸铁，KΠ2650-02，石墨化退化。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试指出犁铧应采用的铸铁种类和热处理方式、为什么？",
|
||
"answer": "犁铧：白口铸铁。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "试指出球磨机衬板应采用的铸铁种类和热处理方式、为什么？",
|
||
"answer": "球磨机衬板：合金球铁（如中锰铸铁）。"
|
||
}
|
||
]
|
||
```
|
||
处理第 1708/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "铝合金可以像钢一样通过马氏体相变强化吗？为什么？",
|
||
"answer": "不可以。因为铝合金在固态下加热冷却时只有溶解度变化，而没有同素异构转变。因此只能通过淬火 + 时效强化。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "铝合金可以通过渗碳、氮化方式表面强化吗？为什么？",
|
||
"answer": "不可以。因为C、N在铝中溶解度很小，特别是铝与氧亲和力很大，在表面生成非常致密的氧化膜，致使渗碳、氮化时活性原子不被表面吸收，即使活性原子被表面吸收，但由于表层致密的氧化膜影响，也不能使被表面吸收的原子向心部扩散。所以铝合金不能采用渗碳、氮化进行表面强化。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1709/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "试述铝合金的合金化原则",
|
||
"answer": "铝合金的合金化原则：常加元素：Cu、Mg、Zn、Si、Mn"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "说明Cu在铝合金中的作用",
|
||
"answer": "铜在铝中不仅可通过固溶强化和沉淀强化强烈提高铝合金的室温强度，而且可增加铝合金的耐热性，因此铜是高强度铝合金及耐热铝合金的主要合金元素。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "说明Mg在铝合金中的作用",
|
||
"answer": "镁在铝中的固溶强化效果好，可提高铝的强度，同时还可以降低铝的密度。镁铝合金沉淀强化效果不大，但具有良好的抗蚀性，可作为抗腐蚀合金使用。镁不能单独作为高强铝合金的主要添加元素，必须与其他元素配合加入，才能发挥镁的作用。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "说明Mn在铝合金中的作用",
|
||
"answer": "锰在铝中的固溶度较低，固溶强化能力有限。Al-Mn系中的第二相MnAl6与铝的电化学性质相近，具有良好的抗蚀性，因而在防锈铝合金中常加人锰，其 wMn一般不大于2%。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "说明Si在铝合金中的作用",
|
||
"answer": "硅同锰一样在铝中的固溶度较低，固溶强化效果有限，且沉淀强化效果不大，所以主要借助于过剩相强化。二元Al-Si系合金共晶点较低，易于铸造，是铸造用铝合金的基础合金系列， wSi一般选择10%~13%，硅和镁可在铝中形成Mg2Si沉淀相，具有很好的强化效果，因此硅也可作为沉淀强化元素加人到镁铝合金中，其添加量通常 wSi不超过(1.0~1.2)%。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "说明Zn在铝合金中的作用",
|
||
"answer": "锌在铝中的溶解度很大，具有很强的固溶强化能力，少量锌（ wZn=(0.4~0.8)%)即能提高铝合金的强度及抗蚀性。在多元铝合金中，锌是形成沉淀强化相的元素，可显著提高合金的沉淀强化效果。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1710/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "以A1-4Cu合金为例，说明时效过程中的组织和性能变化。",
|
||
"answer": "时效，系指淬火后得到的铝合金过饱和固溶体，在一定温度下随时间延长而分解，导致合金强度和硬度升高的现象。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "铝合金的自然时效与人工时效有何区别？",
|
||
"answer": "在室温下合金自发强化的过程称为自然时效，若在一定加热温度下进行的时效过程，则称为人工时效。"
|
||
},
|
||
{
|
||
"question": "选用自然时效或人工时效的原则是什么？",
|
||
"answer": "选择人工时效还是自然时效的原则是： $\textcircled{1}$ 根据零件工作温度，来确定时效方法（自然或人工）； $\textcircled{2}$ 根据零件要求的时效强化效果； $\textcircled{3}$ 根据铝合金种类及工件批量大小，生产效率等。"
|
||
}
|
||
]
|
||
处理第 1711/1735 条数据...
|
||
[
|
||
{
|
||
"question": "简述固溶强化的产生及举例说明",
|
||
"answer": "固溶强化即通过加人合金元素与铝形成固溶体，使其强度提高。常用的合金元素有 Cu、Mg、Zn、Si 等。它们既与铝可形成有限固溶体，又有较大固溶度，故固溶强化效果好，同时成为铝合金的主加元素。"
|
||
},
|
||
{
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"question": "简述弥散强化的产生及举例说明",
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"answer": "过剩相（第二相）强化：合金中合金元素的含量超过极限溶解度时，会有部分未溶人基体（固溶体）的第二相存在，亦称过剩相。过剩相在铝合金中多为硬而脆的金属间化合物，同样阻碍位错运动，使合金强度、硬度升高，塑性、韧性下降。"
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},
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{
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"question": "简述时效强化的产生及举例说明",
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"answer": "时效强化（沉淀强化）：强化铝合金的热处理方法主要是固溶处理（淬火）加时效。欲获较强的沉淀硬化效果，需具备一定条件：即加人铝中的元素应有较高的极限溶解度，且该溶解度随温度降低而显著减小；淬火后形成过饱和固溶体，在时效过程中能析出均匀、弥散的共格或半共格的过渡区、过渡相，它们在基体中能形成较强烈的应变场。"
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},
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{
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"question": "简述固溶强化、弥散强化、时效强化之间的区别",
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"answer": "固溶强化是通过合金元素与基体形成固溶体提高强度；弥散强化是通过未溶解的第二相阻碍位错运动提高强度；时效强化是通过热处理形成过渡相或过渡区产生应变场提高强度。"
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}
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处理第 1712/1735 条数据...
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```json
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[
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"question": "试比较黄铜的组织、性能及热处理特点。",
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"answer": "铜合金组织、性能及热处理特点 \n<html><body><table><tr><td>材料</td><td>组织</td><td>性能</td><td>热处理</td></tr><tr><td>黄铜</td><td>a（Cu-Zn固溶体） 或a+β</td><td>优良的耐蚀、导热性、冷（或热）压力加 工性能好</td><td>去应力退火</td></tr></table></body></html>"
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},
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{
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"question": "试比较青铜的组织、性能及热处理特点。",
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"answer": "铜合金组织、性能及热处理特点 \n<html><body><table><tr><td>材料</td><td>组织</td><td>性能</td><td>热处理</td></tr><tr><td>青铜</td><td>a（Cu-Sn) 或（a+0）共析</td><td>优良的铸造性能，耐蚀性冷热压力加工 性，减磨性有一定耐磨性，可做轴承合 金</td><td>淬火+时效（铍 青铜）</td></tr></table></body></html>"
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},
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{
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"question": "试比较白铜的组织、性能及热处理特点。",
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"answer": "铜合金组织、性能及热处理特点 \n<html><body><table><tr><td>材料</td><td>组织</td><td>性能</td><td>热处理</td></tr><tr><td>白铜</td><td>a（Cu-Ni固溶体）</td><td>较好的强度，优良的塑性能进行冷热变 形，耐蚀性好，电阻率高</td><td>去应力退火</td></tr></table></body></html>"
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}
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]
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```
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处理第 1713/1735 条数据...
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```json
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[
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"question": "钛合金分几类？",
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"answer": "钛合金分为 α 钛合金、 α+β 钛合金、β 钛合金"
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},
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{
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"question": "典型钛合金的组织、性能及应用上有何特点？",
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"answer": "<html><body><table><tr><td>类型</td><td>组织</td><td>性能特点</td><td>应用</td></tr><tr><td>a钛合金</td><td>a或α+微量金属间 化合物（退火组织）</td><td>室温强度低于其他类型钛合金，但 在高温（500~600℃）下蠕变强度 居钛合金之首，耐腐蚀性，易于焊 接，在-253℃超低温下，仍有很好 的塑性及韧性</td><td>（500℃以下工作强 度要求不高的零件） 宇航中压力容器材 料</td></tr><tr><td>a+β钛合金</td><td>a+β（退火组织）</td><td>强度较高，塑性好，400℃时组织稳 定，蠕变强度较高，低温时有良好 的塑性有抗海水、抗热应力腐蚀能 力</td><td>400℃以下工作的零 件，制造航空发动机 叶片，火箭发动机</td></tr><tr><td>β钛合金</td><td>β（淬火组织）</td><td>有较高的强度，优良的冲压性能， 可通过淬火和时效进行强化。</td><td>在350℃以下工作的 零件，压气机叶片， 飞机构件</td></tr></table></body></html>"
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}
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]
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```
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处理第 1714/1735 条数据...
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```json
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"question": "巴氏合金为什么耐磨？",
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"answer": "因为锡基轴承合金的组织特征是在软基体上分布硬质点，若轴承合金的组织是软基体上分布的硬质点，则运转时软基体受磨损而凹陷，硬质点将突出于基体上，使轴和轴瓦的接触面积减小，而凹坑能储存润滑油，降低轴和轴瓦的摩擦系数，减小轴和轴瓦的磨损。另外，软基体能承受冲击和震动，使轴和轴瓦能很好地结合，并能起嵌藏外来小硬物的作用，保证轴颈不被擦伤，所以耐磨性能好。"
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},
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{
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"question": "巴氏合金从润滑原理上有何特点？",
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"answer": "它属于润滑膜下摩擦。从润滑原理上看，它是靠轴与轴瓦之间形成的润滑膜来降低摩擦系数，从而减少轴与轴瓦之间的磨损。"
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},
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{
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"question": "锡基和铅基巴氏合金有何不同？",
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"answer": "锡基轴承合金：膨胀系数小，嵌藏性和减摩性好，具有优良的韧性、导热性和耐蚀性，适宜于作高速轴承。铅基轴承合金：其强度、硬度、耐磨性、韧性比锡基合金低，价格低廉，多用于小型和低速运转的普通机械。"
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},
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{
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"question": "如何选用锡基和铅基巴氏合金？",
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"answer": "锡基轴承合金适宜于作高速轴承。铅基轴承合金多用于小型和低速运转的普通机械。"
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}
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处理第 1715/1735 条数据...
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"question": "一种合金能够产生析出硬化的必要条件是什么？",
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"answer": "能够产生析出硬化的条件是该合金在加热、冷却过程中有固溶度变化，即高温时为单一固溶体，室温时为两相组织，如铝铜合金。"
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},
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"question": "有人说：“一种析出硬化型合金可通过用适当温度水淬的方法予以软化。”这种说法对否，解释之。",
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"answer": "析出硬化型合金不可以通过用适当温度的水淬冷方法予以软化，其原因是将其加热到高温后为单一固溶体组织，快冷后获得单一固溶体，此时硬度虽不高，但随后将产生析出硬化。因此析出硬化型合金只能通过时效方法来软化。"
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}
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处理第 1716/1735 条数据...
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It's a single issue.
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处理第 1717/1735 条数据...
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处理第 1718/1735 条数据...
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处理第 1719/1735 条数据...
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处理第 1720/1735 条数据...
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处理第 1721/1735 条数据...
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处理第 1722/1735 条数据...
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处理第 1723/1735 条数据...
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处理第 1724/1735 条数据...
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处理第 1725/1735 条数据...
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处理第 1726/1735 条数据...
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处理第 1727/1735 条数据...
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处理第 1728/1735 条数据...
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处理第 1729/1735 条数据...
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处理第 1730/1735 条数据...
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处理第 1731/1735 条数据...
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处理第 1732/1735 条数据...
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处理第 1733/1735 条数据...
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处理第 1734/1735 条数据...
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处理第 1735/1735 条数据...
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处理完成，结果已保存到 /home/ubuntu/50T/fsy/layer2/QA/single_select.json
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